Построение бетонной плотины

Построение бетонной плотины

Курсовую работы выполнила Еронько Ирина 3016/I группы

МВ и ССО РФ

Санкт-Петербургский Государственный технический университет

Гидротехнический факультет, кафедра гидравлики

САНКТ-ПЕТЕРБУРГ

1996

Cодержание

1. Расчет бетонной плотины

1.1 Построение эпюр избыточного гидростатического давления для граней плотины

1.2 Построение эпюр горизонтальной составляющей силы избыточного гидростатического давления , действующего на бетонное тело плотины

1.3 Построение эпюр вертикальной составляющей силы избыточного гидростатического давления , действующего на грани плотины

1.4 Определение величины и линии действия силы избыточного гидростатического давления

1.5 Построение эпюры горизонтальной составляющей силы избыточного гидростатического давления , действующего на обшивку затвора

1.6 Построение поперечного сечения “ тела давления ” для обшивки затвора

1.7 Определение величины и линии действия силы избыточного гидростатического давления , действующего на обшивку затвора

2. Расчет автоматического затвора

2.1 Определение величины силы , действующей на затвор

2.2 Определение положения горизонтальной оси затвора

Примечание: 1. нахождение площади эпюры вертикальной составляющей силы избыточного гидростатического давления , действующей на затвор плотины (_>эп>)_{> Pz} >

Литература

1. Расчет бетонной плотины .

1.1 Построение эпюр избыточного гидростатического давления для граней плотины .

Для построение эпюр избыточного гидростатического давления отложим в точках 0, 1, 2, 3, 4 перпендикулярно граням отрезки , числено равные величинам давления в них . Избыточное гидростатическое давление в каждой точке определяется зависимостью :

p_>i >=  h_>i> , (1.1)

где  - удельный вес жидкости , Н/м³ ; h_>i> - заглубление i-ой точки под свободной поверхностью воды , м .

Давление в выше указанных точках будет равно :

p_>0> =  h_>0 >= 10⁴ Н/м^3. 3.2 м = 3.2 ^.10⁴ Н/м²;

p_>1> =  h_>1 >=10⁴ Н/м^3. 8 м = 8 ^.10⁴ Н/м²;

p_>2> =  h_>2 >=10⁴ Н/м^3. 10.6 м = 10.6 ^.10⁴ Н/м²;

p_>3> =  h_>3 >=10⁴ Н/м^3. 4.2 м = 4.2 ^.10⁴ Н/м²;

p_>4> =  h_>4 >=10⁴ Н/м^3. 0 м = 0 Н/м² .

Соединив последовательно концы отложенных отрезков , получим эпюры давления на участки 0 - 1 , 1 - 2 и 3 - 4 плотины . ( рис. 1.1 )

1.2 Построение эпюр горизонтальной составляющей силы избыточного гидростатического давления , действующего на бетонное тело плотины .

Для построения эпюры горизонтальной составляющей силы избыточного гидростатического давления крайние точки 0 и 2 смачиваемой жидкостью поверхности 0 - 1 - 2 и крайние точки 3 и 4 смачиваемой жидкостью поверхности 3 - 4 проектируются на вертикальные линии. Затем для полученных проекций поверхностей 0’ - 2’ и 3’ - 4’ строятся эпюры избыточного гидростатического давления площади которых числено равны величине P_{>x( 0 - 1 - 2 )}> и P_{>x( 3 - 4 )}> . Силы P_{>x( 0 - 1 - 2 )}> и P_{>x( 3 - 4 )}> проходят через центры тяжести этих эпюр . ( рис 1.2 )

1.3 Построение эпюр вертикальной составляющей силы избыточного гидростатического давления , действующего на грани плотины .

Эпюрами, выражающими вертикальную составляющую силы избыточного гидростатического давления , являются поперечные сечения “ тел давления ”. Чтобы построить поперечные сечения “ тел давления “ через крайние точки 0 и 2 смачиваемой жидкостью поверхности 0 - 1 - 2 и крайние точки 3 и 4 смачиваемой жидкостью поверхности 3 - 4 проводятся вертикальные линии до пересечения с горизонтом жидкости ( или его продолжением ) . Фигуры , ограниченные этими вертикалями , горизонтом жидкости ( или его продолжением ) и самими поверхностями , представляют собой поперечные сечения “ тел давления “ . Площади этих фигур числено равны величине P_{>z( 0 - 1 - 2 )}> и P_{>z( 3 - 4 )} >. Силы P_{>z( 0 - 1 - 2 )}> и P_{>z( 3 - 4 )} >проходят через центры тяжести этих эпюр . ( рис. 1.2 )

1.4 Определение величины и линии действия силы избыточного гидростатического давления на поверхность 0 - 1 - 2 и 3 - 4 плотины .

Величина горизонтальной составляющей силы гидростатического давления будет равна :

P_>xi> = (_>эп>)_{> Pxi}> ^. b ^.  , ( 1.2 )

где (_>эп>)_{> Pxi}> - площадь i-ой эпюры горизонтальной составляющей силы избыточного гидростатического давления , м² ; b - ширина плотины , м ( b=1м ).

Площадь эпюры горизонтальной составляющей силы избыточного гидростатического давления для грани 0 - 1 - 2 будет равна площади трапеции 0’0’’2’’2’ :

(_>эп>)_{> Px( 0 - 1 - 2 )} >= (0’0’’ + 2’2’’)(h_>1> - H)/2 = (3.2+10.6)(10.6 - 3.2)/2 = 51.06 м² ;

P_{>x( 0 - 1 - 2 )}> = 51.06 ^.1 ^.10⁴ = 51.06 ^.10⁴ Н .

Площадь эпюры горизонтальной составляющей силы избыточного гидростатического давления

для грани 3 - 4 будет равна площади треугольника 3’3’’4’ :

(_>эп>)_{> Px( 3 - 4 )} >= h_>3>²/2 = 4.2²/2 = 8.82 м² ;

P_{>x( 3 - 4 )}> = 8.82 ^.1 ^.10⁴ = 8.82 ^.10⁴ Н .

Величина вертикальной составляющей силы гидростатического давления будет равна :

P_>zi> = (_>эп>)_{> Pzi}> ^. b ^.  , ( 1.3 )

где (_>эп>)_{> Pzi}> - площадь поперечного сечения i-ого“ тела давления “.

Площадь эпюры вертикальной составляющей силы избыточного гидростатического давления для грани 0 - 1 - 2 будет равна площади трапеции 12’’’0’’’0 :

(_>эп>)_{> Pz( 0 - 1 - 2 )}> = (0’’’0+2’’’1)2’’’0’’’/2 = (3.2+8.0) ^.3.2/2 = 17.92 м² ;

P_{>z( 0 - 1 - 2 )}>= 17.92 ^.1 ^.10⁴= 17.92 ^.10⁴ Н .

Площадь эпюры вертикальной составляющей силы избыточного гидростатического давления для грани 3 - 4 будет равна площади треугольника 43’’’3 :

(_>эп>)_{> Pz( 3 - 4 )}> = 3’’’4 ^. 3’’’3/2 = 4.2 ^. 8.4/2 = 17.64 м² ;

P_{>z( 3 - 4 )} >= 17.64 ^.1 ^.10⁴ = 17.64 ^.10⁴ Н .

Величина силы гидростатического давления вычисляется по формуле :

Р_>i >= ( P_>xi> ² + P_>zi> ²) ^½ . ( 1.4 )

Положение линии действия силы избыточного гидростатического давления определяется углом наклона линии действия силы к горазонтали , тангенс этого угла равен :

tg_>i> = P_>zi> /P_>xi>, , ( 1.5 )

где _>i >- угол наклона линии действия силы избыточного гидростатического давления , действующей на i-ую грань плотины.

Величина силы избыточного гидростатического давления , действующей на грань 0 - 1 - 2 плотины будет равна :

Р_{>( 0 - 1 - 2 )}> =(( 51.06 ^.10⁴)²+( 17.92 ^.10⁴)²)^½ = 54.11 ^.10⁴ H .

Угол наклона линии действия силы избыточного гидростатического давления , действующей на грань 0 - 1 - 2 плотины будет равен :

tg_{>( 0 - 1 - 2 )}> = 17.92 ^.10⁴/ 51.06 ^.10⁴ = 0.35 ;

_{>( 0 - 1 - 2 )}>  19 .

Величина силы избыточного гидростатического давления , действующей на грань 3 - 4 плотины будет равна :

Р_{>( 3 - 4 )}> =(( 8.82 ^.10⁴)²+( 17.64 ^.10⁴)²)^½ = 19.72 ^.10⁴ H .

Угол наклона линии действия силы избыточного гидростатического давления , действующей на грань 3 - 4 плотины будет равен :

tg_{>( 3 - 4 )}> = 17.64 ^.10⁴/ 8.82 ^.10⁴ = 2 ;

_{>( 3 - 4 )}>  63 .

1.5 Построение эпюры горизонтальной составляющей силы избыточного гидростатического давления , действующего на обшивку затвора .

Для построения эпюры горизонтальной составляющей силы избыточного гидростатического давления крайние точки 0 и а смачиваемой жидкостью поверхности 0 - а и крайние точки проектируются на вертикальную линию . Затем для полученной проекции поверхности 0’ - а’ строится эпюра избыточного гидростатического давления . ( рис. 1.3 )

1.6 Построение поперечного сечения “ тела давления ” для обшивки затвора .

Для построения поперечного сечения “ тела давления ” через крайние точки 0 и а смачиваемой жидкостью поверхности 0 - а проводятся вертикальные линии до пересечения с горизонтом жидкости ( или его продолжением ) . Фигура , ограниченная этими вертикалями , горизонтом жидкости ( или его продолжением ) и самой поверхностью , представляет собой поперечное сечение “тела давления“ . ( рис. 1.3 )

1.7 Определение величины и линии действия силы избыточного гидростатического давления , действующего на обшивку затвора .

Величину горизонтальной составляющей силы избыточного гидростатического давления находим по формуле ( 1.2 ) . Площадь эпюры равна площади треугольника 0’0’’a’ :

(_>эп>)_{> Px} >= H²/2 = 3.2²/2= 5.12 м² ;

P_>x> = 5.12 ^.1 ^.10⁴ = 5.12^.10⁴ Н .

Величину вертикальной составляющей силы избыточного гидростатического давления находим по формуле ( 1.3 ) .Площадь эпюры равна площади криволинейной трапеции 0’’’a0 :

(_>эп>)_{> Pz}> = 2.07 м² ; ( расчет см. в примечании )

P_>z>= 2.07 ^.1^.10⁴ = 2.07 ^.10⁴ Н .

Величину силы избыточного гидростатического давления находим по формуле ( 1.4 ) , а угол наклона линии действия этой силы - по формуле ( 1.5 ) . Так как затвор представляет собой круглоцилиндрическую поверхность , то результирующая сила избточного гидростатического давления проходит через центр окружности , являющейся направляющей линией поверхности .

Р=((5.12 ^.10⁴)²+( 2.07 ^.10⁴)²)^½ = 5.52 ^.1 ^.10⁴ H ;

tg = 2.07 ^.10⁴/ 5.12 ^.10⁴ = 0.4 ;

  22 .

2. Расчет автоматического затвора .

2.1 Определение величины силы , действующей на затвор .

Сила избыточного гидростатического давления , действующей на обшивку затвора расчитвается по формуле :

P = P_>c >^. S , ( 2.1 )

где P_>c >- абсолютное гидротатическое давление в точке , являющейся центром тяжести затвора , Н/м² ; S - площадь затвора , м².

Площадь затвора равна площади овала и определяется по формуле :

S =  ^.ab = 3.14 ^.1.2 ^.0.84 = 3.17 м² .

Давление в центре тяжести затвора находится по формуле :

P_>c> =  ^.g ^.h_>c> , ( 2.2 )

где  - плотность жидкости , кг/м³ ; g - ускорение свободного падения , м/с²; h_>c> - - заглубление центра тяжести затвора под свободной поверхностью воды , м .

P_>c> = 1000 ^. 9.81 ^. 1.2 = 1.18 ^. 10⁴ .

Сила , действующая на затвор будет равна :

P = 1.18 ^. 10^{4 .} 3.17 = 3.74 ^. 10⁴ Н .

2.2 Определение положения горизонтальной оси затвора .

Для того , чтобы затвор был неподвижен при данном уровне воды ( горизонте жидкости ) , горизонтальная ось затвора должна проходить через центр давления . ( рис. 2.1 )

Центр давления будет иметь координату :

y_>D> = y_>C> + e , ( 2.3 )

где y_>D> - координата центра давления , м ; y_>C> - координата центра тяжести , м ; e - эксцентриситет , м .

Эксцентриситет определяется по формуле :

e = Ic / S ^. y_>C> , ( 2.4 )

где Ic - момент инерции затвора относительно горизонтальной оси , проходящей через центр тяжес-ти , м⁴ .

Момент инерции сечения будет равен моменту инерции овала и ищется по формуле :

Ic =  ^. a³b / 4 = 3.14 ^. 1.2^{3 .} 0.84 / 4 = 1.14 м⁴ .

Указанные выще параметры затвора будут равны :

e = 1.14 / 3.17 ^. 2.4 = 0.15 м ;

y_>D> = 2.4 + 0.15 = 2.55 м .

Примечание: 1. нахождение площади эпюры вертикальной составляющей силы избыточного гидростатического давления , действующей на затвор плотины (_>эп>)_{> Pz} >.

S_>OBa> = (_>эп>)_{> Pz}> = S_>ABCD> - S_>OAD> - S_>DaC >- S_>DOa>

S_>ABCD>= AB ^.AD

AB = OB + OA

OB = H = 3.2 м

OA = a = 0.64 м

AB = 3.2 + 0.64 = 3.84 м

AD = ( OD² - OA²)^½

OD = R = 4.8 м

AD = ( 4.8² - 0.64²)^½ = 4.76 м

S_>ABCD>= 3.84 ^. 4.76 = 18.27 м²

S_>OAD>= OA ^. AD ^. 0.5 = 0.64 ^. 4.76 ^. 0.5 = 1.52 м²

S_>DaC>= DC ^. aC

DC = AB = 3.84 м

aC = ( aD² - DC²)^½

aD = R = 4.8 м

aC = ( 4.8² - 3.84²)^½ = 2.88 м

S_>DaC>= 3.84 ^. 2.88 = 5.53 м²

S_>DOa>=  ^. DO^{2 .}  / 360

 =  aDO = 90 -  - 

 =  aDC = arcsin( aC / aD)= arcsin(2.88 / 4.8)= arcsin(0.6)  36.87

 =  ODA = arcsin(OA / OD)= arcsin(0.64 / 4.8)= arcsin(0.13)  7.66

 = 90 - 36.87 -7.66 = 45.47

S_>DOa>= 3.14 ^. 4.8^{2 .} 45.47 / 360 = 9.14 м²

S_>OBa> = 18.27 - 1.52 - 5.53_> >- 9.14 = 2.07 м²

(_>эп>)_{> Pz}> = 2.07 м²

Список литературы

1. Чугаев Р.Р. Гидравлика ( техническая механика жидкости ) . - Л.: Энергоиздат , 1982. - 672 с.

2. Кожевникова Е.Н. , Орлов В.Т. Методические указания по выполнению курсовых и расчетно-графических работ по курсу гидравлики . - Л. : Издание ЛПИ им. М.И. Калинина , 1985. - 48 с.