Антенна РЛС – параболоид вращения

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ

Государственное образовательное учреждение

высшего профессионального образования

"Воронежский государственный технический университет"

Радиотехнический факультет

Кафедра радиоэлектронных устройств и систем

Специальность 210302 "Радиотехника"

КУРСОВАЯ РАБОТА

по дисциплине "Устройства СВЧ и антенны"

Антенна РЛС – параболоид вращения

Выполнил студент гр. РТ-041 Д.С. Чёткин

Руководитель доцент кафедры З.Н. Федорова___

Консультанты

Нормоконтроль провел З.Н. Федорова___

Воронеж 2007

ГОУВПО "Воронежский государственный технический университет"

Кафедра радиоэлектронных устройств и систем

ЗАДАНИЕ

на курсовую работу по дисциплине "Устройства СВЧ и антенны"

Тема работы: Антенна РЛС – параболоид вращения.

Студент группы РТ-041 ФИО Чёткин Дмитрий Сергеевич

Общая формулировка задания. Спроектировать передающую антенну для радиолокационной станции. Антенна выполнена в виде параболоида вращения и работает на частоте fср=1.2ГГц. Она должна обеспечить максимальную дальность действия станции r=200 км. Импульсная мощность передатчика Pи=10кВт. Минимально допустимая мощность на входе приемника Pвх=0.1пВт при эквивалентной отражающей поверхности объекта S0= 10 м2. Диапазон рабочих частот . Поляризация излучаемого электромагнитного поля – вертикальная. Длина фидера минимальная

Индивидуальный вариант задания 09

Объём работы и вопросы, подлежащие проработке:

эскизное проектирование антенны или устройства СВЧ;

- ознакомиться с рекомендованной литературой;

- изучить технические требования к проектируемому устройству;

- произвести сравнительный анализ существующих устройств, могущих удовлетворить поставленным требованиям;

- изучить существующие принципы построения и методы теоретического исследования этих устройств;

- технически обосновать выбор типа антенны" устройства СВЧ или выполнить обоснование заданного типа устройства;

- выбрать и обосновать схемное решение проектируемого устройства;

- определить от каких параметров проектируемого устройства зависят его выходные характеристики и обосновать, какие из них и в каких пределах требуется варьировать, чтобы удовлетворить заданию на проектирование;

- сформулировать критерий оценки оптимальности полученного варианта проектного решения.

2) электрический и конструктивный расчет проектируемого устройства;

- рассчитать основные электрические и конструктивные параметры проектируемого устройства провести их оценку и определить в какой мере это устройство удовлетворяет заданным требованиям;

-выполнить, в случае неудовлетворительных результатов оценки, вариации необходимых параметров и повторить эскизное проектирование до получения приемлемого проектного решения;

- рассчитать и построить диаграммы направленности антенн в главных плоскостях;

- рассчитать и построить частотную характеристику устройства СВД; I

- разработать и описать конструкцию проектируемого устройства и выполнить все необходимые для этого чертежи;

3) технико-экономической оценки результатов проектирования;

4) оформление расчетно-пояснительной записи.

Замечания руководителя

СОДЕРЖАНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

1. ПРИНЦИП ДЕЙСТВИЯ ПАРАБОЛИЧЕСКОЙ АНТЕННЫ

2. ВЫБОР ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ РАЗМЕРОВ ПАРАБОЛИЧЕСКОГО ЗЕРКАЛА

3. ВЫБОР ОБЛУЧАТЕЛЯ, И ЕГО РАСЧЕТ

3.1. Полуволновый вибратор с контррефлектором

3.2. Щелевой облучатель

4. РАСЧЕТ ДИАГРАММЫ НАПРАВЛЕННОСТИ АНТЕННЫ

5. РАСЧЕТ ДИАГРАММЫ НАПРАВЛЕННОСТИ АНТЕННЫ

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Введение

Антенной называется радиотехническое устройство, предназначенное для излучения или приема электромагнитных волн. Антенна является одним из важнейших элементов любой радиотехнической системы, связанной с излучением или приемом радиоволн. К таким системам относят: системы радиосвязи, радиовещания, телевидения, радиоуправления, радиорелейной связи, радиолокации, радиоастрономии, радионавигации и др. В конструктивном отношении антенна представляет собой провода, металлические поверхности, диэлектрики, магнитодиэлектрики.

Зеркальные антенны являются наиболее распространенным типом направленных антенн в сантиметровом, дециметровом и, отчасти в метровом диапазонах волн. Широкое использование зеркальных антенн объясняется простотой конструкции, возможностью получения почти любого применяемого на практике диаграммы направленности, высоким коэффициентом полезного действия, малой шумовой температурой, хорошими диапазонными свойствами и т.д. В радиолокационных применениях зеркальные антенны позволяют легко получить равносигнальную зону, допускают одновременное формирование суммарных и разностных диаграмм направленности общим зеркалом. Некоторые типы зеркальных антенн могут обеспечивать достаточно быстрое качание луча в значительном секторе углов. Зеркальные антенны являются также наиболее распространенным типом антенн в космической связи и радиоастрономии.

Классическими представителями зеркальных антенн являются параболические антенны, которые могут выполняться в виде параболоида вращения, параболического цилиндра или параболического цилиндра, ограниченного параллельными проводящими плоскостями.

Параболическая антенна работает по принципу оптической системы. Для получения параллельного пучка лучей в фокус зеркала помещается источник излучения, который посылает на зеркало сферическую волну, возбуждающую на его поверхности систему токов, излучающих затем почти плоскую волну в пространство. Если бы зеркало было бесконечного размера и излучатель был точечный, то антенной излучалась бы идеально плоская волна. В этом случае диаграмма направленности зеркала представляла бы игольчатый луч. Однако для реальных антенн, имеющих конечные размеры и неточечный источник излучения вследствие явления дифракции и нарушения закона постоянства фазы поля в раскрыве из-за конечных размеров реальных облучателей, диаграмма направленности состоит из основного и ряда боковых лепестков.

Чтобы найти поле излучения параболической антенны, необходимо определить векторы электрического и магнитного полей Е и Н, удовлетворяющие уравнениям Максвелла во всем неограниченном пространстве. Точное решение задачи, т.е. получение общих решений уравнений Максвелла, представляет собой большие затруднения. Приближенное решение задачи можно получить двумя способами. По первому способу, впервые примененному Узковым А. И, к исследованию параболических зеркал, первоначально вычисляют токи и заряды, наведенные электромагнитным полем облучателя на поверхности зеркала. При определении закона распределения тока по поверхности зеркала можно использовать характеристику облучателя в свободном пространстве и пренебречь реакцией отраженного поля от зеркала на облучатель, если размеры зеркала и его фокусное расстояние значительно больше длины волны (5 - 10 λ). Зная токи и заряды на поверхности зеркала, можно вычислить поле излучения путем решения уравнений электродинамики (уравнений Максвелла). По второму способу, примененному Б.А. Введенским и Е.И. Майзельсом, первоначально методами геометрической оптики, т.е. на основе представлений о падающем луче и луче, отраженном по закону равенства угла падения углу отражения, вычисляется поле в раскрыве зеркала. Затем, применив метод волновой оптики, базирующийся на принципе Гюйгенса, математическим выражением которого является формула Кирхгофа, вычисляют поле излучения по полученному полю в раскрыве зеркала. При этом явление дифракции на краях зеркала и векторный характер электромагнитного поля излучения не учитывают.

1. Принцип действия параболической антенны

Параболическая антенна используется для создания остронаправленного излучения в диапазоне СВЧ, когда размеры антенны во много раз превышают рабочую длину волны. Антенна состоит из металлического зеркала (рефлектора) параболической формы и облучателя, расположенного в ее фокусе. В работе исследуется антенна с зеркалом в виде параболоида вращения (рисунок 1) с раскрывом, имеющим форму круга диаметром 2R. Прямая, перпендикулярная плоскости раскрыва и проходящая через его центр, является осью зеркала, точка О пересечения оси с поверхностью зеркала – его вершиной. Расстояние f от вершины зеркала до фокуса F называется фокусным расстоянием. На следующем рисунке показан ход лучей в параболической антенне.

Рисунок 1 – Схема параболической антенны.

Рисунок 2 – Ход лучей в параболической антенне.

2. Выбор геометрических размеров параболического зеркала

Для расчета диаметра раскрыва зеркала воспользуемся формулой из радиолокации:

(1)

Все значения нам известны, тогда выражаем из формулы G – коэффициент усиления антенны:

(2)

Зная, что G=Д∙ηa, где Д – коэффициент направленного действия антенны (положив ηa=1 – КПД), G=Д.

В результате Д=7127.

(3)

Где S – геометрический размер раскрыва зеркала (S=πr2); ν – коэффициент использования зеркала, который показывает насколько эффективно используется вся поверхность зеркала, обычно составляет 0.64÷0.65 (0.7).

Диаметр раскрыва зеркала является функцией требующейся ширины диаграммы направленности, а также несколько зависит от амплитудной и фазовой характеристики в раскрыве зеркала. Закон распределения амплитуд поля вдоль поверхности раскрыва зеркала определяется диаграммой излучения облучателя, если пренебречь потерями при отражении от зеркала. Для большинства применяющихся облучателей распределение амплитуд в одной из плоскостей (горизонтальной или вертикальной) вдоль раскрыва зеркала можно с достаточной точностью апроксимировать законом (1-x2) p, где х - координата, откладываемая от оси антенны; р = 0,1,2,3 - некоторое целое число.

Проведем расчет радиуса выпуклой части зеркала. Для этого строится график функции радиуса раскрыва от расстояния у(x) =(4f·x) 0.5, где f– расстояние до фокуса. В результате получен график представленный на рисунке 12.

Рисунок 3 – Зависимость радиуса раскрыва от расстояния.

Радиус параболической части зеркала равен 0.9м. В результате полностью определены геометрические размеры зеркала.

3. Выбор облучателя, и его расчет

Для дальнейших расчетов требуется выбрать облучатель который бы удовлетворял данной антенне. Одной из важных частей параболической антенны является первичный облучатель, помещаемый в фокусе зеркала. В идеале к нему предъявляются следующие требования: 1) облучатель не должен излучать энергию в направлении, противоположном направлению на зеркало, так как это излучение не фокусируется зеркалом и поэтому искажает основную диаграмму направленности; 2) диаграмма облучателя должна обеспечивать равномерное облучение зеркала и получение таким образом максимального коэффициента направленного действия; 3) диаграмма облучателя должна быть такой, чтобы фаза поля в раскрыве зеркала была постоянной. Облучатель, вполне удовлетворяющий этим требованиям, практически не существует. При конструировании параболических антенн используют облучатели в виде полуволнового вибратора, открытого конца волновода, рупора и щели, хотя они только частично удовлетворяют перечисленным требованиям.

Рассмотрим подробнее некоторые типы облучателей.

3.1. Полуволновый вибратор с контррефлектором

В десятисантиметровом диапазоне волн этот облучатель является наиболее удобным в конструктивном отношении. Он легко согласуется с коаксиальным фидером, так как имеет входное сопротивление, близкое к волновому сопротивлению фидера. К недостаткам такого облучателя следует отнести то обстоятельство, что фактически, ввиду конечных размеров, такой облучатель имеет сферический фронт волны только в дальней зоне. Однако при больших фокусных расстояниях (5 - 10λ) в пределах небольшого телесного угла фронт волны облучателя можно считать близким к сферическому.

Кроме того, полуволновый симметричный вибратор имеет излучение, направленное вперед и назад, что ухудшает форму диаграммы направленности зеркала. Для "гашения" излучения вперед применяется контррефлектор в виде пассивного вибратора, диска или части сферы.

В технике сантиметровых волн чаще используется рефлектор в виде диска, так как он лучше уничтожает излучение вперед. Для облучателя рассматриваемого типа характерно, что ось его диаграммы направленности из-за несимметричности питания вибратора при применении коаксиального фидера без симметрирующего устройства не совпадает с осью зеркала. Это явление перекоса успешно используется для целей пеленгации. При вращении облучателя вокруг своей оси лепесток диаграммы описывает конус, создавая эффективную равносигнальную зону вдоль оси параболоида.

Рассмотрим расчет облучателя с контррефлектором в виде диска.

а) Выбор размеров облучателя.

Диаметр вибратора выбирают из условий получения нужного диапазона частот и достаточной механической прочности. Практически диаметр вибратора часто полагают равным диаметру внутреннего провода питающей коаксиальной линии, чтобы уменьшить неоднородность в точке подключения вибратора, а также для удобства сборки. Диаметр контррефлектора рекомендуется брать D=0.815λ/4. Такой контррефлектор дает достаточно хорошую экранировку переднего лепестка диаграммы вибратора и в то же время не слишком "затемняет" параболическое зеркало. Располагают рефлектор от вибратора на расстоянии d = λ/4, что создает оптимальные условия для сложения поля активного вибратора и поля, отраженного от контррефлектора. Изображение контрефлектора и облучателя представлено на рисунке 3.

Рисунок 3 – Выбор размеров контррефлектора и облучателя.

В результате при заданной частоте (λ=0.25м) рассчитаем значение диаметра:

D=0.815∙0.25/4=0.051м, d =0.0625м.

б) Расчет диаграммы направленности облучателя.

Воспользуемся принципом зеркального изображения и заменим действие металлической поверхности контррефлектора пассивным вибратором, расположенным на расстоянии от активного и несущим ток, сдвинутый по фазе на 180° относительно тока в активном вибраторе.

Тогда в любой точке пространства поле будет определяться как сумма полей обоих вибраторов и может быть рассчитано умножением диаграммы одиночного полуволнового симметричного вибратора F1(θ) на множитель решетки F2(θ):

(4)

Где N – количество вибраторов (в рассматриваемом случае 2);

n – расстояние между вибраторами выраженное в длинах волнах(n=1/2);

p – сдвиг фаз между точками в вибраторах; р=1/2 (в периодах);

θ – угол между линией расположения вибраторов и рассматриваемым направлением.

На рисунке 4 представлено зеркальное изображение вибратора с контррефлектором.

Рисунок 4 – Зеркальное изображение вибратора с контррефлектром в виде диска.

После преобразования множитель решетки имеет вид:

F2(θ) =2cos [900(1-cos(θ))] (5)

Для одиночного, горизонтально расположенного вибратора диаграмма направленности горизонтальной плоскости определяется выражением:

(6)

Eθ – поле в рассматриваемом направлении;

Emax – поле в направлении максимального излучения (θ=00);

Θ – угол отсчитываемый от нормали к вибратору.

Окончательно диаграмму направленности в горизонтальной плоскости вибратора с контррефлектором можно записать в виде:

(7)

Диаграмма направленности вибратора с контррефлектором в горизонтальной плоскости представлена на рисунке 5.

Рисунок 5 – Диаграмма направленности в горизонтальной плоскости контррефлектора.

Диаграмма направленности системы в вертикальной плоскости определяется одним только множителем F2(θ), так как излучение одиночного горизонтального вибратора в этой плоскости ненаправленное, представлена на рисунке 6.

Рисунок 6 – Диаграмма направленности в вертикальной плоскости контррефлектора.

Учитывая, что форма диаграммы направленности как в горизонтальной, так и вертикальной плоскостях для большинства применяющихся облучателей мало отличается друг от друга в пределах угла раскрыва зеркала, для упрощения в дальнейших расчетах используется в обоих плоскостях более широкая из диаграмм направленности.

в) Расчет входного сопротивления.

Входное сопротивление полуволнового вибратора с контррефлектором в виде диска, расположенного на расстоянии d = λ /4, рассчитывается как сумма:

Z1=Z1,1+Z1,2 (8)

Где Z1,1 – собственное сопротивление вибратора Z1,1 =(73.1+j42.5) Ом;

где Z1,2 – наведенное сопротивление, вносимое пассивным вибратором в сопротивление активного вибратора.

Так как в рассматриваемом случае в пассивном вибраторе ток противоположен по фазе току в активном I2=-I1, то величина наведенного сопротивления связывается с величиной взаимного сопротивления следующим образом:

Z1,2 =-ZǍC (9)

Величину взаимного сопротивления можно определить по графикам, приведенным в книге Г.З. Айзенберга:

ZǍC=(-13-j30) Ом

Таким образом, наведенное сопротивление можно записать так:

Z1,2 =(13+j30) Ом, а величина входного сопротивления вибратора с контррефлектором в виде диска определится из выражения:

Z1=Z1,1+Z1,2=(86.1+j72.5) Ом.

Для согласования вибратора с питающим фидером желательно, чтобы входное сопротивление вибратора было чисто активным. Для получения чисто активного входного сопротивления вибратор укорачивают; подбор величины укорочения вибратора рекомендуется производить экспериментальным путем.

г) Расчет коэффициента направленного действия.

Коэффициент направленного действия облучателя в виде вибратора с диском по сравнению с ненаправленным излучением можно рассчитывать по формуле:

. (10)

Где RΣ – сопротивление излучения облучателя;

А – функция, характеризующая диаграмму направленности облучателя;

Аmax – значение функции в направлении максимального излучения.

Для полуволного вибратора с диском величина

Аmax =N∙60=2∙60=120.

Поэтому численное значение коэффициента направленного действия равно:

3.2. Щелевой облучатель

Щелевой облучатель удобен при работе в наиболее короткой части сантиметрового диапазона (λ = 3 см и ниже), так как конструкция его наиболее компактна и проста для работы в этом диапазоне. Щелевой облучатель можно защитить от атмосферных влияний, закрыв его излучающие отверстия полистироловыми пластинками.

Это вибратор можно использовать при частотах свыше 10ГГц, а зеркальную антенну можно использовать и в таком диапазоне. Щелевой вибратор представлен на рисунке 7.

Рисунок 7 – Щелевой вибратор с вертикальным и горизонтальным расположением щелей.

Конструкция двухщелевого облучателя может быть осуществлена в виде закрытого на концах Т-образного прямоугольного волновода. Щели в этом волноводе прорезаются симметрично относительно питающего волновода. В зависимости от заданной поляризации поля излучения облучатель располагается либо как показано на рисунке 5, а для горизонтальной поляризации электрического поля, либо как показано на рисунке 5б для вертикальной поляризации поля.

Рекомендуется следующий порядок расчета такого двухщелевого, облучателя:

а) Длину щели выбирают равной 0,47λ, так как резонанс наступает не точно при длине щели 2∙l=λ/2, а при несколько меньшей длине. Укорочение щели соответствует укорочению эквивалентного металлического вибратора.

б) При расчете согласования резонансной поперечной щели, прорезанной в широкой стенке прямоугольного волновода с волной Н10, принимаем, что волновод закорочен с одного конца, а другой конец в направлении от щели к генератору согласован или бесконечен. Расстояние от закороченного конца до оси щели принимается равным λв/2 (λв – длина волны в волноводе), так как в этом случае входное реактивное сопротивление этого участка обращается в нуль. Если резонансное сопротивление поперечной щели представить как последовательное сопротивление в эквивалентной схеме, то условие согласования щели с волноводом можно записать как равенство последовательного сопротивления щели волновому сопротивлению волновода. Сопротивление поперечной щели, прорезанной симметрично относительно оси, нормированное к волновому сопротивлению волновода, выражается следующим образом:

(11)

Где a и b – размеры широкой и узкой стенок волновода;

λ – длина волны генератора.

Поэтому условие согласования имеет вид:

(12)

Из равенства находят размер узкой стенки b волновода при выбранном размере широкой стенки а.

Согласование Т-образного волновода с питающим волноводом осуществляется экспериментальным путем при помощи сужения узкой стенки b питающего волновода и изменения длины реактивного штыря, ввинчиваемого в торец Т-образного волновода на его широкой стенке по оси симметрии облучателя.

в) Расстояние между щелями выбирают из условия получения в вертикальной плоскости диаграммы направленности, мало отличающейся от формы диаграммы направленности в горизонтальной плоскости. Выбранное из этого условия расстояние между щелями получается порядка d ≈λ/2. Для расположения щелей по рисунку 5а, диаграмму направленности двухщелевого облучателя в горизонтальной плоскости определяют из формулы:

(13)

Где – волновое число;

d – расстояние между щелями;

θ – угол в горизонтальной плоскости, отсчитываемый от нормали к линии расположения щелей.

Диаграмма направленности двухщелевого вибратора в горизонтальной плоскости представлена рисунке 8.

Рисунок 8 – Диаграмма направленности двухщелевого облучателя в горизонтальной плоскости.

Диаграмму направленности в вертикальной плоскости в этом случае рассчитывают по формуле:

(14)

Где φ – угол в вертикальной плоскости, отсчитываемый от нормали к щели;

ЕВ – поле в рассматривамом направлении φ;

ЕВ max – поле в направлении максимального излучения (φ=0).

Данная диаграмма представлена на рисунке 9.

Рисунок 9 – Диаграмма направленности двухщелевого облучателя в вертикальной плоскости.

Для расположения щелей по рисунку 7б, диаграмму направленности в горизонтальной плоскости определяют из формулы:

(15)

Где θ – угол в горизонтальной плоскости, отсчитываемый от нормали к щели.

В результате диаграмма направленности двухщелевого вибратора в горизонтальной, изображенного на рисунке 5б представлена на рисунке 10.

Рисунок 10 – Диаграмма направленности щелевого облучателя в горизонтальной плоскости.

Диаграмму направленности в вертикальной плоскости рассчитывают следующим образом:

(16)

Где φ – угол в вертикальной плоскости, отсчитываемый от нормали к линии расположения щелей. Данная диаграмма представлена на рисунке 11.

Рисунок 11 – Диаграмма направленности щелевого облучателя в вертикальной плоскости.

Для обеспечения синфазного щелей питания в обоих плечах поперечного волновода щели должны быть расположены симметрично относительно питающего волновода. Каждое плечо рассчитывается на половинную мощность.

В результате анализа двух типов вибраторов будет использоваться вибратор с контррефлектором.

4. Расчет диаграммы направленности антенны

Фокусное расстояние следует выбирать исходя из получения максимума коэффициента направленного действия. В работе Б.А. Введенского и Е.И. Майзельса указано, что для облучателя в виде элементарного диполя при достаточно больших размерах зеркала коэффициент направленного действия антенны получается максимальным.

Максимальный угол раскрыва ψ0 определяется из геометрических соображений рисунка 12.

Рисунок 12 – Геометрическое представление параболического зеркала.

Для других типов облучателей при достаточно больших размерах зеркала по сравнению с длиной волны (>5λ) фокусное расстояние можно приближенно рассчитывать по той же формуле 2f=1.4r. Более точный расчет оптимальных размеров антенны (фокусного расстояния и угла раскрыва) можно получить другим способом по известной диаграмме направленности облучателя.

Оптимальный угол раскрыва зеркала в этом случае определяется из выражения для коэффициента направленного действия антенны:

(17)

где G - коэффициент направленного действия антенны; D - диаметр раскрыва антенны; ψ0 - искомый угол раскрыва антенны; Gf(ψ) – диаграмма направленности облучателя.

В этом выражении – коэффициент направленного действия антенны при полном использовании площади раскрыва, то есть при постоянстве фаз и амплитуд в раскрыве; остальная часть выражения представляет собой коэффициент использования площади или эффективность g:

(18)

Если диаграмма направленности облучателя в пределах главного лепестка апроксимируется функцией:

, где n – целое число.

Ψ – угол между осью антенны и направлением от фокуса к точке на поверхности зеркала, то зависимость коэффициента использования площади от угла раскрыва зеркала можно представить при помощи графика 13.

g=7127/10960=0.65.

В результате строится график зависимости g(ψ0) и по нему определяется ψ0 соответствующий оптимальному, представленный на рисунке 13. На следующем графике представлена зависимость эффективности от угла раскрыва.

Рисунок 13 – Выбор оптимального угла раскрыва антенны.

Как видно из рисунка 13 для каждого облучателя существует оптимальный угол раскрыва зеркала 2Ψ0=90ْ, при котором достигается максимальный коэффициент использования площади. Чем острее диаграмма облучателя, тем меньше оптимальный угол Ψ0 и, если диаметр раскрыва остается постоянным, то тем больше оптимальное фокусное расстояние.

Фокусное расстояние антенны в этом случае определяется из геометрических соображений, а именно:

=5.029 м (20)

После нахождения оптимальных размеров зеркала проверяют правильность первоначального выбора значения р при определении диаметра раскрыва. Для этого вдоль диаметра зеркала в горизонтальной или вертикальной плоскости строят распределение амплитуд, рисунок 11. Затем на том же диаметре строят апроксимирующую функцию от угла раскрыва зеркала ψ.

F(x) =(1-x2) p для принятого значения р построение на рисунке 14. В случае, если аппроксимация получается неточной, то вновь задаются другим значением р и повторяют расчет в указанном порядке.

Рисунок 14 – Амплитудная характеристика поля в раскрыве линзы и аппроксимирующей функции.

Далее, по формуле 19, рассчитывают коэффициент направленного действия антенны. Для параболических антенн можно приближенно принять, что мощность потерь значительно меньше мощности излучения, а следовательно, к. п. д. антенны приблизительно равен единице; тогда коэффициент усиления антенны и коэффициент направленного действия по одному и тому же направлению будут численно равны. Обычно рассчитывают коэффициент направленного действия в направлении максимального излучения.

На коэффициент направленного действия параболической антенны оказывают влияние следующие факторы:

1) величина угла раскрыва зеркала при фиксированной диаграмме облучателя;

2) наличие излучения у облучателя в обратном направлении;

3) неодинаковость фаз и амплитуд поля в апроксимирующей функции F(x) =(1-x2) p в раскрыве зеркала.

Излучение облучателя в направлении максимального излучения зеркала в зависимости от фазы поля облучателя и величины фокусного расстояния может уменьшить или увеличить к. п. д. антенны. При одинаковой фазе поля от облучателя в направлении на зеркало и обратном направлении и двойном фокусном расстоянии, равном нечетному числу полуволн, коэффициент направленного действия возрастает в большей или меньшей степени. Отклонение от синфазности поля в раскрыве зеркала (фазовая ошибка) обычно приводит к уменьшению коэффициента усиления. Фазовые ошибки возникают по следующим причинам:

1) отклонение поверхности зеркала от параболоида,

2) смещение облучателя из фокуса,

3) отклонение волнового фронта излучаемого облучателем волны от сферической формы.

Максимально допустимой величиной ошибки фазы на краю зеркала считают π/4.

При смещении центра облучателя из фокуса на расстояние δ0 вдоль оси зеркала искажение фазового фронта определяется зависимостью:

(21)

где δ1 изменение расстояния от облучателя до края зеркала, представлено на рисунке 15.

Рисунок 15 – Фазовая ошибка при смещении облучателя из фокуса вдоль оси.

Если принять максимально допустимое искажение фазового фронта равным λ/8 при раскрыве антенны Ψ0, то дефокусировка определится из формулы:

(22)

Итак, максимальный коэффициент направленного действия и минимальная ширина диаграммы направленности получаются в общем случае при синфазном облучении и постоянной амплитуде в раскрыве антенны. Для большинства реальных облучателей параболической антенны амплитудная характеристика на краях зеркала уменьшается на (8÷10Дб), а это приводит к тому, что коэффициент направленного действия уменьшается, ширина главного лепестка увеличивается и уменьшается величина боковых лепестков.

5. Расчет диаграммы направленности антенны

Как указывалось диаграмма направленности параболической антенны рассчитывается приближенными методами. Рассмотрим один из возможных способов расчета диаграммы.

Расчет диаграммы направленности по методу, предложенному А.М. Моделем для случая, когда облучатель антенны выбран в виде диполя или диполя с рефлектором.

Приближенная формула, полученная в работе А.М. Моделя, выведена с учетом распределения токов на поверхности зеркала. Сущность этого способа заключается в следующем: сначала определяется плотность тока на поверхности зеркала, а затем по известному распределению плотности тока на поверхности зеркала рассчитывается поле антенны на большом расстоянии. Получаемые этим методом формулы справедливы в пределах небольших углов излучения и для зеркал малой кривизны . На рисунке 16 представлены обозначения требуемые для расчета диаграммы направленности.

Рисунок 16 – Обозначения при расчете диаграммы направленности.

Диаграмма направленности антенны с облучателем в виде диполя и рефлектора может быть вычислена по следующей формуле:

(23)

Где

δ – угол, образованный осью z и проекцией на плоскость раскрыва направления излучения (в горизонтальной плоскости δ = 90°, в вертикальной плоскости δ = 0°), фиг.8.3;

- волновое число;

f - фокусное расстояние; R0 - радиус раскрыва антенны; функции Бесселя нулевого, первого и второго порядка от аргумента а; θ – угол, образуемый осью х и направлением излучения.

Диаграмма направленности антенны в вертикальной и горизонтальной плоскости представлены на рисунках 17 и 18.

Рисунок 17 – Диаграмма направленности антенны в вертикальной плоскости.

Рисунок 18 – Диаграмма направленности антенны в горизонтальной плоскости.

В результате для диаграммы направленности в вертикальной плоскости 110ْ, а в горизонтальной 120ْ.

Заключение

В результате выполнения курсового проекта проведена разработка параболической антенны РЛС с частотой 1.2ГГц.

Проведен анализ выбора типа облучателя для данной рабочей частоты антенны, построена диаграмма направленности облучателя в различных плоскостях. Подобраны и рассчитаны геометрические размеры зеркала.

Оптимизирована диаграмма направленности антенны с выбранным облучателем. В итоге можно сказать, что данная антенна удовлетворяет всем предъявленным требованиям. Данная антенна может быть использована и на более высоких частотах.

Список литературы

1. Антенны и устройства СВЧ: Методическое руководство к выполнению курсовой работы по дисциплине "Антенны и устройства СВЧ" для студентов специальности 200700 "Радиотехника" дневной ускоренной и вечерней форм обучения / Воронежский государственный технический университет; Сост. Федорова З.Н. . Воронеж, 1986.40с.

2. Айзенберг, Г.З. Антенны УКВ / Г.З. Айзенберг, В.Г. Ямпольский, О.Н. Терёшин; под ред.Г.З. Айзенберга. В 2 ч. Ч.1. − М.: Связь, 1977. − 382 с.

3. Айзенберг, Г.З. Антенны УКВ / Г.З. Айзенберг, В.Г. Ямпольский, О.Н. Терёшин; под. ред. Г З. Айзенберга. В 2 ч. Ч2. − М.: Связь, 1977. − 388. с.

4. СТП ВГТУ 005-2007. Курсовое проектирование. Организация, порядок, оформление расчетно-пояснительной записки и графической части.