Выбор и расчет средств по пылегазоочистке воздуха (работа 1)

Практическое задание №4,5

Выбор и расчет средств по пылегазоочистке воздуха

Вариант №16

1. Подобрать циклон, обеспечивающий степень эффективности очистки газа от пыли не менее  = 0.87

Циклоны предназначены для сухой очистки газов от пыли со средним размером частиц 10…20 мкм. Все практические задачи по очистке газов от пыли с успехом решаются циклонами НИИОГАЗа: цилиндрическим серии ЦН и коническим серии СК. Избыточное давление газов, поступающих в циклон, не должно превышать 2500 Па. Температура газов во избежание конденсации паров жидкости выбирается на 30…50⁰С выше температуры точки росы, а по условиям прочности конструкции – не выше 400⁰С. Производительность циклона зависит от его диаметра, увеличиваясь с ростом последнего. Цилиндрические циклоны серии ЦН предназначены для улавливания сухой пыли аспирационных систем. Их рекомендуется использовать для предварительной очистки газов при начальной запыленности до 400 г/м³ и устанавливать перед фильтрами и электрофильтрами.

Конические циклоны серии СК, предназначенные для очистки газов от сажи, обладают повышенной эффективностью по сравнению с циклонами типа ЦН за счет большего гидравлического сопротивления. Входная концентрация сажи не должна превышать 50 г/м³.

Исходные данные:

количество очищаемого газа - Q = 1.4 м³/с;

плотность газа при рабочих условиях -  = 0,89 кг/м³;

вязкость газа -  = 22,210^-6 Нс/м²;

плотность частиц пыли - _>П> = 1750 кг/м³;

плотность пыли – d_>П> = 25 мкм;

дисперсность пыли - lg_>п> = 0,6;

входная концентрация пыли – С_>вх> = 80 г/м³.

Расчет: Задаёмся типом циклона и определяем оптимальную скорость газа _>опт>, в сечении циклона диаметром Д:

Выберем циклон ЦН-15, оптимальная скорость газа, в котором _>опт >= 3,5 м/с.

Определяем диаметр циклона, м

Ближайшим стандартным сечением является сечение в 700 мм.

По выбранному диаметру находим действительную скорость газа в циклоне, м/с

м/с,

где n – число циклонов.

Вычисляем коэффициент гидравлического сопротивления одиночного циклона:

где К_>1> – поправочный коэффициент на диаметр циклона;

К_>2> - поправочный коэффициент на запыленность газа;

_>500> – коэффициент гидравлического сопротивления одиночного циклона диаметром 500 мм.

Определяем гидравлическое сопротивление циклона:

Па

По таблице 2.4 определяем значение параметров пыли и lg_>>:

Для выбранного типа циклона - =4.5 мкм lg_>>=0.352

Ввиду того, что значения , приведенные в таблице 2.4, определены по условиям работы типового циклона (Д_>т> = 0,6 м; _>пт> = 1930 кг/м³; _>т> = 22,210^-6; _>т> = 3,5 м/с), необходимо учесть влияние отклонений условий работы от типовых на величину d_>50>:

мкм

Рассчитываем параметр x:

по табл. 2.5 находим значение параметра Ф(x):

Ф(x)=0.8413

Определяем степень эффективности очистки газа в циклоне:

Расчетное значение  = 0,92 больше необходимого условия  = 0,87, таким образом циклон выбран верно.

Р
ис. 4.1 Цилиндрический циклон

1 – корпус

2 – входная труба

3 – патрубок

4 – буннер

2. Рассчитать эффективность применения скруббера Вентури для очистки от пыли производственных выбросов.

Скрубберы Вентури нашли наибольшее применение среди аппаратов мокрой очистки газов с осаждением частиц пыли на поверхности капель жидкости. Они обеспечивают эффективность очистки 0.96…0.98 на пылях со средним размером частиц 1…2 мкм при начальной концентрации пыли до 100 г/м³ . Удельный расход воды на орошение при этом составляет 0.4…0.6 л/м³ .

Исходные данные:

Загрязнитель – конвекторная пыль В = 9,88  10^-2; n = 0,4663

Плотность газа в горловине _>г> = 0,9 кг/м³

Скорость газа в горловине W_>г> = 135 м/с

Массовый расход газа М_>г> = 0,9 кг/с

Массовый расход орошающей жидкости М_>ж> = 0,865 кг/с

Удельный расход жидкости m = 1,5 л/м³

Давление жидкости _>ж> = 300 кПа

Плотность жидкости _>ж> = 1000 кг/м³

Коэффициент гидравлического сопротивления сухой трубы - =0.15

Требуемая эффективность очистки от пыли не менее 0.9

Расчет:

Определяем гидравлическое сопротивление сухой трубы Вентури,

Рассчитываем гидравлическое сопротивление, обусловленное введением орошающей жидкости,

Н/ м² , где

_>ж> – коэффициент гидравлического сопротивления трубы, обусловленный вводом жидкости

Находим гидравлическое сопротивление трубы Вентури, Н/ м²

Находим суммарную энергию сопротивления Кт, Па

г
де V_>ж> и V_>г >– объемные расходы жидкости и газа соответственно, м³/с

V_>ж >= М_>ж>/_>ж> = 0,865/1000 = 8,65  10^-4 м³/с

V_>г >= _> >М_>г>/_>г> = 0,9/0,9 = 1 м³/с

К_>т> = 10662855 + 30010³(8,6510^-4/1) = 10663114 Па

Определяем эффективность скруббера Вентури

Э
ффективность скруббера Вентури, полученная в результате расчетов (величина ), удовлетворяет заданному условию, т.е. обеспечивает очистку газов от пыли с эффективностью не менее 0.9.

Рис. 2.1 Скруббер Вентури

1 – форсунки

2 – сопло

3 – пылеуловитель

_>1> = 28;

_>2> = 8; l_>2> = 0.15  d_>2>;

3. Определить размеры, энергозатраты и время защитного действия адсорбера для улавливания паров этилового спирта, удаляемых местным отсосом от установки обезжиривания при условии непрерывной работы в течение 8 часов.

Метод адсорбции основан на физических свойствах некоторых твердых тел с ультрамикроскопической структурой селективно извлекать и концентрировать на своей поверхности отдельные компоненты из газовой среды. При расчете определяют необходимое количество сорбента, продолжительность процесса поглощения, размеры адсорбционной аппаратуры и энергетические затраты.

Исходные данные:

Производительность местного отсоса - L_>м>=250 м³/ч

Начальная концентрация спирта - С_>о>=11 г/м³

Температура в адсорбере - t_>р>=20 ^оС

Давление в адсорбере - Р=9.8*10⁴ Н/м²

Плотность паровоздушной смеси - _>г>=1.2 кг/м³

Вязкость паровоздушной смеси - =0.15*10^-4 м²/с

Диаметр гранул поглотителя (активированный уголь) - d=3 мм

Длина гранул - l=5мм

Насыпная плотность - _>н>=500 кг/м³

Кажущаяся плотность - _>к>=800 кг/м³

Эффективность процесса очистки  = 0,99

По изотерме адсорбции (рис. 3.1) и заданной величине С_>о, >г/м³, находим статическую емкость сорбента: _>0>=175 г/кг

Определяем весовое количество очищаемого газа:

_> >кг/с

Переводим весовую статическую емкость сорбента _>0>, в объемную _>0>^’:

кг/м³

Определяем массу сорбента:

, кг,

где К=1.1…1.2 – коэф. запаса;

 - продолжительность процесса сорбции, с.

Выбираем скорость потока газа в адсорбере W, м/с. Обычно фиктивная скорость паровоздушной смеси или скорость, рассчитанная на полное сечение слоя, выбирается в пределах 0.1…0.25 м/с. Выберем W=0.2 м/с.

6. Определяем геометрические размеры адсорбера. Для цилиндрического аппарата:

- диаметр м

длина (высота) слоя адсорбента

м

Находим пористость сорбента

Рассчитываем эквивалентный диаметр зерна сорбента:

м

9. Коэффициент трения находим в зависимости от характера движения

при R_>e><50 =220/R_>e>

при R_>e>50 =11.6/R_>e>^0.25,

где - критерий Рейнольдса

откуда: =220/R_>e>=220/49 =4.5

Определяем гидравлическое сопротивление, оказываемое слоем зернистого поглотителя при прохождении через него потока очищаемого газа

, где Ф=0.9 – коэффициент формы

Определяем коэффициент молекулярной диффузии паров этилового спирта в воздухе при заданных условиях: Д_>0> = 0,101  10^-4 при Т_>0> = 273^ К и Р_>0> = 9,8  10⁴ Па:

Находим диффузионный критерий Прантля

Для заданного режима течения газа (определяется значением R_>е>) вычисляем величину коэффициента массопередачи для единичной удельной поверхности, м/с

при R_>е><30

при R_>е>>30

т.к. в нашем случае R_>e>=49, то

По изотерме адсорбции (рис 2.1) находим:

- количество вещества, максимально сорбируемое поглотителем при данной температуре а_>>=175 г/кг

- величину концентрации поглощаемого вещества на входе в адсорбер С_>х>= 2,5 г/м³

Рассчитываем удельную поверхность адсорбента:

м²/м³

Определяем концентрацию паров этилового спирта на выходе из аппарата:

, где  - эффективность очистки

Находим продолжительность защитного действия адсорбера:

Полученные в результате расчета параметры обеспечивают заданный режим работы адсорбера в течении более чем 8 часов. В целях экономии адсорбента можно уменьшить высоту его слоя.

Р
ис. 3.1. Адсорбер вертикальный

труба для ввода газа

слой пористого сорбента

труба для удаления чистого газа

барбатер

5. труба для выхода пара

Список использованных источников

Безопасность жизнедеятельности: Уч. пособие под ред. Бережного С.А. и др. – Тверь: ТГТУ, 1996.

Бережной С.А., Седов Ю.С. Сборник типовых расчетов и заданий по экологии: Уч. пособие. - Тверь: ТГТУ, 1999.

Äèñöèïëèíà: Áåçîïàñíîñòü æèçíåäåÿòåëüíîñòè Àâòîð: Ðîìàí Ñèäîðîâ Ïðèñëàë: Ñåðãåé Ïîëÿêîâ (kosh_s@mail.ru) Íàçâàíèå ðàáîòû: Âûáîð è ðàñ÷åò ñðåäñòâ ïî ïûëåãàçîî÷èñòêå âîçäóõà Ðàñ÷åòíî-ãðàôè÷åñêàÿ ðàáîòà Ñäàâàëñÿ â 2000 ãîäó â Òâåðñêîì Ãîñóäàðñòâåííîì Òåõíè÷åñêîì Óíèâåðñèòåòå íà êàôåäðå áåçîïàñíîñòè æèçíåäåÿòåëüíîñòè è ýêîëîãèè ïðîôåññîðó Áåðåæíîìó À.Ñ.