Проектирование сборных железобетонных элементов каркаса одноэтажного промышленного здания
Содержание
1. Исходные данные
2. Компоновка сборного железобетонного каркаса здания с установлением геометрических параметров
3. Определение нагрузок на раму
3.1 Постоянная нагрузка
3.2 Временные нагрузки
4. Статический расчет рамы
5. Расчет сплошной колонны ряда А
5.1 Данные для проектирования
5.2 Расчет надкрановой части колонны
5.3 Расчет подкрановой части колонны
6. Конструирование и расчет фундамента под колонну ряда А
6.1 Данные для проектирования
6.2 Подбор арматуры подошвы
6.3 Расчет подколонника и его стаканной части
7. Расчет предварительно напряженной безраскосной фермы пролетом
L = 18 м
7.1 Данные для проектирования
7.2 Определение нагрузок на ферму
7.3Определение усилий в стержнях фермы
7.4 Расчет сечений элементов фермы
Задание № 1
на курсовой проект по железобетонным конструкциям №3 «Проектирование сборных железобетонных элементов каркаса одноэтажного промышленного здания»
1. Исходные данные
Назначение зданияодноэтажное промышленное
Место строительств Уфа
Количество пролетов2
Размеры пролетов, м18
Длина здания, м.72м
Отметка низа стропильных конструкций, м10,8
Условное расчетное сопротивление грунта, МПа 0,1
Наличие фонаря нет
Тепловой режим здания отапливаемое
Вид кранов и количество в пролете по два мостовых электрических крана в пролете;
Грузоподъемность кранов, т30
Выполнить расчет и конструирование следующих сборных элементов каркаса:
- Ригель перекрытия (стропильная конструкция) К-7
- Колонна крайнего ряда
- Фундамент под колонну
13. Дополнительные требования:
- шаг колонн, м 12
- шаг стропильных конструкций, м 6
2. Компоновка сборного железобетонного каркаса здания с установлением геометрических параметров
В качестве основных несущих конструкций покрытия принимаем сегментные раскосные фермы пролетами L>1> = 18 м, L>2> = 18 м. Плиты покрытия железобетонные предварительно напряженные ребристые 3х6 м.
Рис.1. Поперечный разрез
Колонны крайнего и среднего рядов - сплошные. Привязка координатных осей крайних рядов «250», привязка осей крановых путей λ = 750 мм.
Рис.2.
Узлы рамы.
Дополнительные данные:
- габаритный размер крана по высоте Н = 2750 мм (для крана грузоподъемностью Q = 30/5 т);
- высота подкранового рельса КР-70 с прокладками 150 мм;
- высота подкрановой балки 1400 мм;
3. Определение нагрузок на раму
3.1 Постоянная нагрузка
Нагрузка от веса покрытия приведена в таблице 1.
Таблица 1
Нагрузка от веса покрытия
|
|
Нормативная |
Коэффициент |
Расчетная |
|
Собственный вес |
нагрузка, |
надежности |
нагрузка, |
|
|
Н/м² |
по нагрузке |
Н/м² |
|
Железобетонных ребристых |
2050 |
1,1 |
2255 |
|
плит покрытия размером в |
|
|
|
|
плане 3х6 м с учетом |
|
|
|
|
заливки швов |
|
|
|
|
Обмазочной пароизоляции |
50 |
1,1 |
60 |
|
Утеплитель (готовые плиты) мин/ват |
160 |
1,2 |
190 |
|
Асфальтовой стяжки толщиной |
350 |
1,3 |
455 |
|
2 см |
|
|
|
|
Рулонного ковра |
200 |
1,3 |
260 |
|
ИТОГО |
- |
- |
3220 |
Нагрузки от покрытия собираем с грузовых площадей, равных 9х6 м для колонн по рядам А и В, 18х6 – для В. Нагрузки от массы подкрановых балок, крановых путей, стеновых панелей, от ветра собираем с полосы 12 м, равной по ширине раме – блоку.
Массы основных несущих конструкций:
стропильная ферма L = 18 м: масса 6,0 т, вес 60 кН;
подстропильная ферма L = 12 м: масса 9,4 т, 94 кН;
подкрановая балка L = 12 м: масса 12 т, 125 кН.
Расчетные нагрузки:
На одну колонну по рядам:
- от веса покрытия G = 3,22∙9∙12 = 347,76 кН;
- от фермы G = 60/2∙1,1∙0,95 = 33 кН;
- от подстропильной фермы G = 94/2∙1,1∙0,95 = 51,7 кН;
Расчетная нагрузка на крайнюю колонну: F>1>=516,2 кН,
на среднюю колонну: F>2>=1032,3 кН эксцентриситет нагрузки F>1,2> относительно геометрической оси надкрановой части колонны
е = 425 - h>1>/2 = 425 – 600/2 = 125 мм;
- от веса надкрановой части одной колонны
F>3> = bh>1>H>1>γγ>f>γ>n> = 0,5∙0,6∙4,2∙25∙1,1∙0,95 = 32,9 кН;
Расчетная нагрузка от веса подкрановых частей: крайняя колонна – F>4> = 51,7 кН, средняя колонна – F>5> = 90 кН эксцентриситет нагрузки F>3,4,5> относительно геометрической оси подкрановой части колонны
е = (h>2 >- h>1>)/2 = (1000 – 600)/2 = 200 мм;
- от стеновых панелей толщиной 300 мм и заполнения оконных проемов от отметки 10,95 м до 17,25м.
F>6> = (2,5∙5,4 + 0,4∙2,4)∙12∙1,1∙0,95 = 181,3 кН;
эксцентриситет нагрузки F>6> относительно геометрической оси подкрановой части колонны
е>w> = (t>w> + h>2>)/2 = (300 + 1000)/2 = 650 мм;
- от веса подкрановых балок и кранового пути
F>7> = 120∙1,1∙0,95 = 125,4 кН;
эксцентриситет нагрузки F>7> относительно подкрановой части колонны
е>3> = 250 + λ – h>2>/2 = 250 + 750 – 1000/2 = 500 мм.
3.2 Временные нагрузки
Снеговая нагрузка
Снеговой район для г. Уфа – V.
Вес снегового покрова на 1 м2 проекции покрытия для IV района, согласно главе СНиП 2.01.07-85 «Нагрузки и воздействия», S>0> = 2 кПа = 2 кН/м2.
Так как уклон кровли < 12%, средняя скорость ветра за три наиболее холодных месяца υ = 3 м/с > 2 м/с снижают коэффициент перехода μ = 1 умножением на коэффициент k:
k = 1,2 – 0,1∙υ = 1,2 – 0,1·3 = 0,9, т.е.
kμ = 1∙0,9.
Расчетная снеговая нагрузка при
kμ = 0,8; γ>f> = 1,4; γ>n> = 0,95;
на крайние колонны:
S>1> = S>0>kμa(l/2)γ>f>γ>n> = 2∙0,9∙12(18/2)∙1,4∙0,95 = 258,6 кН;
на средние колонны:
S>2> = 2,4∙0,8∙12(24/2 + 18/2)∙1,4∙0,95 = 643,5 кН.
Крановые нагрузки
Кран Q = 30/5 т
Вес поднимаемого груза Q = 300 кН.
Пролет крана 16,5 м.
Согласно стандарту на мостовые краны база крана М = 630 см, расстояние между колесами К = 510 см, вес тележки G>п> = 87 кН, вес крана G>кр> = 520 кН, F>n>>,>>max> = 315 кН, F>n>>,>>min> = 58 кН.
Расчетное максимальное давление на колесо крана при γ>f> = 1,1:
F>max> = F>n>>,>>max>γ>f>γ>n> = 315·1,1·0,95 = 330 кН,
F>min> = F>n>>,>>min>γ>f>γ>n> = 58·1,1·0,95 = 60 кН.
Расчетная тормозная сила на одно колесо
Н>max> = (Q + G>n>)0,5γ>f>γ>n>/20 = (300 + 87)∙0,5∙1,1∙0,95/20 = 10,1 кН.
Вертикальная крановая нагрузка на колонны от двух сближенных кранов с коэффициентом сочетаний ψ = 0,85:
D>max> = F>max>ψ∑y = 330∙0,85∙3,3 = 925,6 кН,
D>min> = 60∙0,85∙3,3 = 168,3 кН, где
∑y = 3,3 сумма ординат линий влияния давления двух подкрановых балок на колонну.
Рис.3. Линии влияния давления на колонну крана Q = 30/5 т.
Вертикальная крановая нагрузка на колонны от четырех сближенных кранов с коэффициентом сочетаний ψ = 0,7
D>max>4-х = 2∙0,7∙3,3∙330 = 1524,6 кН.
Горизонтальная крановая нагрузка на колонну от двух кранов при поперечном торможении:
Н = Н>min>ψ∑y = 0.57(300+87)/20 = 9,6 кН.
H=9,6∙0,85∙3,3=27,1
Ветровая нагрузка
Ветровой район для г. Уфы – II.
Для II–го района скоростной напор ветра ω>0> = 0,3 кПа; коэффициент надежности по нагрузке γ>f> = 1,4. Коэффициент k, учитывающий изменение ветрового давления по высоте здания для типов местности Б:
Аэродинамические коэффициенты для вертикальных стен:
с = 0,8 – с наветренной стороны;
с = - 0,6 – с заветренной.
на отм. 10,800 k>1> = 1,08;
на отм. 14,370 k>2> =1,1 .
Скоростной напор ветра:
на отм. 5,000 ω>1> = 0,75∙ω>0>∙с = 0,75∙0,3∙0,8 = 0,285 кПа;
на отм. 10,000 ω>2> = 1,0∙ω>0>∙с = 1,0∙0,3∙0,8 = 0,38 кПа;
на отм. 10,800 ω>3> = 1,08∙ω>0>∙с = 1,08∙0,3∙0,8 = 0,433 кПа;
на отм. 14,370 ω>4> = 1,1∙ω>0>∙с = 1,1∙0,3∙0,8 = 0,45 кПа.
Переменный по высоте колонны скоростной напор заменяем равномерно распределенным, эквивалентным по моменту в заделке колнны:
с наветренной стороны
ω>а> = 2М>а>/Н2 = 2[180∙52/2 + (180 + 240)(10 – 5)((10 – 5)/2 + 5)/2 +
+ (240 + 245)(10,8 – 10)((10,8 – 10)/2 + 10)/2]/10,82 = 0,21 кПа,
где М>а> – момент в заделке от фактической ветровой нагрузки.
с подветренной стороны
ω>р> = (0,5/0,8)∙210 = 130 кН/м.
Расчетная погонная нагрузка на колонну крайнего ряда до отметки 10,8 м: с наветренной стороны
Р>а> = ω>а>∙а∙γ>f>∙γ>n> = 0,21∙12∙1,4∙0,95 = 3,3 кН/м;
с подветренной стороны
Р>р> = 0,13∙12∙1,4∙0,95 = 2,075 кН/м.
Нагрузка от ветрового давления на надколонную часть здания (шатер покрытия) выше отметки 10,8 м приводим к сосредоточенной силе по формуле:
W = (с>1> + с>2>)(ω>eq> + ω>max>)(Н>max> – Н>0>)а/2 = [(0,8 + 0,5)(0,26 + 0,245(14,37 –
- 10,8)/2]∙12∙1,4∙0,95 = 18,5 кН.
Сосредоточенная сила W условно считается приложенной на уровне верха колонны.
4. Статический расчет рамы
Усилия в колоннах рамы от постоянной нагрузки
Продольная сила F>1> = 516,2 на крайней колонне действует с эксцентриситетом е>1> = 0,125 м. В верхней части момент М>1> = F>1>е>1> =
= 516,2∙0,125 = 64,53 кН∙м.
В подкрановой части кроме силы F>1> => >516,2 кН, приложенной с эксцентриситетом е>2> = 0,2 м, действует: расчетная нагрузка от стеновых панелей F>6> = 181,3 кН с е>w> = 0,65 м; расчетная нагрузка от подкрановых балок F>7> = 125,4 кН с е>3> = 0,5 м; расчетная нагрузка от надкрановой части колонны F>3 >= 32,9 кН с е>2> = 0,2м.
Суммарное значение момента
М>2> = -165 кН∙м.
Усилия в колоннах от снеговой нагрузки
Снеговая нагрузка S>1> = 258,6 кН на крайней колонне действует с эксцентриситетом е>1> = 0,125 м. В верхней части момент М>1> = S>1>е>1> =
= 258,6∙0,125 = 32,3 кН∙м.
В подкрановой части S>1> => >258,6 кН, приложена с эксцентриситетом е>2>=0,12м
В подкрановой части момент М>2> = -258,6∙0,2 = 51,7 кН∙м.
Усилия в колоннах от ветровой нагрузки
Расчетная погонная нагрузка на колонну крайнего ряда до отметки 10,8 м: с наветренной стороны
ω>а> = 3.3 кН/м;
с заветренной стороны
ω>р> = 2.1 кН/м.
Нагрузка от ветрового давления на надколонную часть здания (шатер покрытия) выше отметки 10,8 м.
W = 18,5 кН.
Усилия в колоннах от крановой нагрузки
Рассматриваем следующие виды загружения:
1) М>max> на крайней колонне и M>min> на средней;
2) М>max> на средней и M>min> на крайней колонне;
3) четыре крана с М>max> на средней колонне;
4) тормозная сила на крайней колонне;
5) тормозная сила на средней колонне.
1. В первом случае на крайней колонне сила D>max> = 925,6 кН приложена с эксцентриситетом е>3> = 0,5 м.
Момент в узле
М>max> = 925,6∙0,5 = 462,8 кН∙м.
Одновременно на средней колонне действует сила D>min> = 168,3 кН с эксцентриситетом е = λ = 0,75 м.
2. В первом случае на крайней колонне сила D>min> = 168,3 кН приложена с эксцентриситетом е>3> = 0,5 м.
Момент в узле
М>min> = 168,3∙0,5 = 84,2 кН∙м.
Одновременно на средней колонне действует сила D>max> = 925,6 кН с эксцентриситетом е = λ = 0,75 м.
При этом
М>max> = 925, 6 ∙0,75 = 694,2 кН∙м
3. Для третьего случая суммарный момент
D>max> = 925,6 кН
М>max> = 0кН∙м.
на крайней колонне сила D>min> = 168,3 кН приложена с эксцентриситетом
е>3> = 0,5 м.
Момент в узле
М>min> = 168,3∙0,5 = 84,2 кН∙м.
Таблица 2
Таблица усилий в сечениях колонн
|
Управление |
||
|
Тип |
Наименование |
Данные |
|
1 |
Шифр задачи |
рама ЖБК Вова |
|
2 |
Признак системы |
2 |
|
39 |
Имена загружений |
1: постоянная 2: снеговая 3: ветровая 4: кран слева 5: крановая справа 6: краны центр 7: торможение слева 8: торможение справа |
|
33 |
Единицы измерения |
Линейные единицы измерения: м; Единицы измерения размеров сечения: см; Единицы измерения сил: кН; Единицы измерения температуры: ; |
|
Элементы |
|||
|
Номер элемента |
Тип элемента |
Тип жесткости |
Узлы |
|
1 |
2 |
2 |
1 2 |
|
2 |
2 |
1 |
2 3 |
|
3 |
2 |
3 |
3 4 |
|
4 |
2 |
1 |
4 5 |
|
5 |
2 |
2 |
5 6 |
|
6 |
2 |
3 |
4 7 |
|
7 |
2 |
1 |
7 8 |
|
8 |
2 |
2 |
8 9 |
|
Координаты и связи |
|||||
|
Номер узла |
Координаты |
Связи |
|||
|
X |
Z |
X |
Z |
Uy |
|
|
1 |
0, |
0, |
# |
# |
# |
|
2 |
0, |
6,75 |
|||
|
3 |
0, |
10,95 |
|||
|
4 |
18, |
10,95 |
|||
|
5 |
18, |
6,75 |
|||
|
6 |
18, |
0, |
# |
# |
# |
|
7 |
36, |
10,95 |
|||
|
8 |
36, |
6,75 |
|||
|
9 |
36, |
0, |
# |
# |
# |
|
Типы нагрузок |
|||||
|
Номер строки |
Номер узла или элем. |
Вид нагрузки |
Направление нагрузки |
Номер нагрузки |
Номер нагру- жения |
|
1 |
3 |
0 |
5 |
1 |
1 |
|
2 |
3 |
0 |
3 |
5 |
1 |
|
3 |
7 |
0 |
5 |
2 |
1 |
|
4 |
7 |
0 |
3 |
5 |
1 |
|
5 |
2 |
0 |
5 |
3 |
1 |
|
6 |
2 |
0 |
3 |
6 |
1 |
|
7 |
8 |
0 |
5 |
4 |
1 |
|
8 |
8 |
0 |
3 |
6 |
1 |
|
9 |
4 |
0 |
3 |
7 |
1 |
|
10 |
5 |
0 |
3 |
8 |
1 |
|
11 |
3 |
0 |
3 |
13 |
2 |
|
12 |
3 |
0 |
5 |
10 |
2 |
|
13 |
7 |
0 |
3 |
13 |
2 |
|
14 |
7 |
0 |
5 |
9 |
2 |
|
15 |
2 |
0 |
5 |
12 |
2 |
|
16 |
8 |
0 |
5 |
11 |
2 |
|
17 |
4 |
0 |
3 |
14 |
2 |
|
18 |
3 |
0 |
1 |
17 |
3 |
|
19 |
1 |
16 |
1 |
15 |
3 |
|
20 |
2 |
16 |
1 |
15 |
3 |
|
21 |
7 |
16 |
1 |
16 |
3 |
|
22 |
8 |
16 |
1 |
16 |
3 |
|
23 |
2 |
0 |
3 |
18 |
4 |
|
24 |
2 |
0 |
5 |
19 |
4 |
|
25 |
5 |
0 |
3 |
20 |
4 |
|
26 |
5 |
0 |
5 |
21 |
4 |
|
27 |
2 |
0 |
3 |
20 |
5 |
|
28 |
2 |
0 |
5 |
22 |
5 |
|
29 |
5 |
0 |
3 |
18 |
5 |
|
30 |
5 |
0 |
5 |
23 |
5 |
|
31 |
5 |
0 |
3 |
24 |
6 |
|
32 |
2 |
0 |
3 |
20 |
6 |
|
33 |
2 |
0 |
5 |
22 |
6 |
|
34 |
8 |
0 |
3 |
20 |
6 |
|
35 |
8 |
0 |
5 |
25 |
6 |
|
36 |
2 |
0 |
1 |
26 |
7 |
|
37 |
5 |
0 |
1 |
26 |
8 |
|
Величины нагрузок |
|
|
Номер нагрузки |
Величины |
|
1 |
-64,53 |
|
2 |
64,53 |
|
3 |
165, |
|
4 |
-165, |
|
5 |
549,1 |
|
6 |
357,7 |
|
7 |
1032,3 |
|
8 |
340,8 |
|
9 |
32,3 |
|
10 |
-32,3 |
|
11 |
-51,7 |
|
12 |
51,7 |
|
13 |
258, |
|
14 |
516, |
|
15 |
-3,3 |
|
16 |
-2,1 |
|
17 |
-18,5 |
|
18 |
925,6 |
|
19 |
-426,8 |
|
20 |
168,3 |
|
21 |
126,3 |
|
22 |
-84,2 |
|
23 |
694,2 |
|
24 |
1524,6 |
|
25 |
84,2 |
|
26 |
-27,1 |
|
Условия примыкания |
|||
|
Номер строки |
Номер элемента |
Порядковый номер узла |
Тип шарнира |
|
1 |
3 |
1 |
5 |
|
2 |
6 |
1 |
5 |
|
3 |
3 |
2 |
5 |
|
4 |
6 |
2 |
5 |
|
Жесткости |
|
|
Тип жесткости |
Характеристики |
|
1 |
Вычисленные жесткостные характеристики: EF=10800809,3 EIY=225016,844 EIZ=324024,2 GKR=185613,9 GFY=3600269,68 GFZ=3600269,68 Размеры ядра сечения: Y1=,099999 Y2=,099999 Z1=,083333 Z2=,083333 Плотность: ro=24,524999 Прямоугольник: b=59,99999 h=50, |
|
2 |
Вычисленные жесткостные характеристики: EF=18001348,9 EIY=375028,102 EIZ=1500112, GKR=424031,7 GFY=6000449,62 GFZ=6000449,62 Размеры ядра сечения: Y1=,166666 Y2=,166666 Z1=,083333 Z2=,083333 Плотность: ro=24,524999 Прямоугольник: b=100, h=50, |
|
3 |
Тип конечного элемента: 2 Заданные жесткостные характеристики: 1000000, 10000000, Коэффициент Пуассона: nu=0,
|
|
Загружения |
|
|
Номер |
Наименование |
|
1 |
постоянная |
|
2 |
снеговая |
|
3 |
ветровая |
|
4 |
кран слева |
|
5 |
крановая справа |
|
6 |
краны центр |
|
7 |
торможение слева |
|
8 |
торможение справа |
|
Максимальные усилия элементов расчетной схемы, kН, м |
||||||||
|
Наиме- нование |
MAX+ |
MAX- |
||||||
|
Значение |
Номер эл-та |
Номер сече- ния |
Номер загру- жения |
Значение |
Номер эл-та |
Номер сече- ния |
Номер загру- жения |
|
|
N |
22,8279 |
6 |
3 |
5 |
-1524,6 |
5 |
3 |
6 |
|
M |
463,21 |
5 |
1 |
5 |
-268,058 |
1 |
1 |
5 |
|
Q |
36,3631 |
2 |
3 |
4 |
-54,9976 |
5 |
3 |
5 |
|
Усилия и напряжения элементов, kН, м |
|||||
|
Номер эл-та |
Номер сечен. |
Номер загруж. |
Усилия и напряжения |
||
|
N |
M |
Q |
|||
|
1 |
1 |
1 |
-906,799 |
-163,94969 |
-6,08861 |
|
|
|
2 |
-258, |
-7,11284 |
-1,12211 |
|
|
|
3 |
0, |
201,657 |
-36,4614 |
|
|
|
4 |
-925,599 |
28,6236 |
36,3631 |
|
|
|
5 |
-168,3 |
-268,058 |
32,1697 |
|
|
|
6 |
-168,3 |
-18,0927 |
9,3418 |
|
|
|
7 |
0, |
97,6364 |
-19,311 |
|
|
|
8 |
0, |
42,9588 |
-3,92318 |
|
|
2 |
1 |
-906,799 |
-150,6237 |
-6,08861 |
|
|
|
2 |
-258, |
-10,8999 |
-1,12211 |
|
|
|
3 |
0, |
97,3197 |
-25,3351 |
|
|
|
4 |
-925,599 |
151,349 |
36,3631 |
|
|
|
5 |
-168,3 |
-159,485 |
32,1697 |
|
|
|
6 |
-168,3 |
13,4358 |
9,3418 |
|
|
|
7 |
0, |
32,4615 |
-19,311 |
|
|
|
8 |
0, |
29,7181 |
-3,92318 |
|
|
3 |
1 |
-906,799 |
-124,2978 |
6,08861 |
|
|
|
2 |
-258, |
-14,6871 |
-1,12211 |
|
|
|
3 |
0, |
30,5707 |
-14,2087 |
|
|
|
4 |
-925,599 |
274,074 |
36,3631 |
|
|
|
5 |
-168,3 |
-50,9128 |
32,1697 |
|
|
|
6 |
-168,3 |
44,9644 |
9,3418 |
|
|
|
7 |
0, |
-32,7134 |
-19,311 |
|
|
|
8 |
0, |
16,4773 |
-3,92318 |
|
2 |
1 |
1 |
-549,099 |
-42,702 |
6,08861 |
|
|
|
2 |
-258, |
37,0128 |
-1,12211 |
|
|
|
3 |
0, |
30,5707 |
-14,1948 |
|
|
|
4 |
0, |
-152,725 |
36,3631 |
|
|
|
5 |
0, |
-135,112 |
32,1697 |
|
|
|
6 |
0, |
-39,2355 |
9,3418 |
|
|
|
7 |
0, |
-32,7134 |
7,7889 |
|
|
|
8 |
0, |
16,4773 |
-3,92318 |
|
|
2 |
1 |
-549,099 |
83,616 |
-9,08861 |
|
|
|
2 |
-258, |
34,6564 |
-1,12211 |
|
|
|
3 |
0, |
8,00886 |
-7,27181 |
|
|
|
4 |
0, |
-76,3625 |
36,3631 |
|
|
|
5 |
0, |
-67,5564 |
32,1697 |
|
|
|
6 |
0, |
-19,6177 |
9,3418 |
|
|
|
7 |
0, |
-16,3567 |
7,7889 |
|
|
|
8 |
0, |
8,23869 |
-3,92318 |
|
|
3 |
1 |
-549,099 |
64,53 |
-9,08861 |
|
|
|
2 |
-258, |
32,3 |
-1,12211 |
|
|
|
3 |
0, |
0, |
-,34874 |
|
|
|
4 |
0, |
0, |
36,3631 |
|
|
|
5 |
0, |
0, |
32,1697 |
|
|
|
6 |
0, |
0, |
9,3418 |
|
|
|
7 |
0, |
0, |
7,7889 |
|
|
|
8 |
0, |
0, |
-3,92318 |
|
3 |
1 |
1 |
9,08861 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
1,12211 |
0, |
0, |
|
|
|
3 |
-18,1512 |
0, |
0, |
|
|
|
4 |
-36,3631 |
0, |
0, |
|
|
|
5 |
-32,1697 |
0, |
0, |
|
|
|
6 |
-9,3418 |
0, |
0, |
|
|
|
7 |
-7,7889 |
0, |
0, |
|
|
|
8 |
3,92318 |
0, |
0, |
|
|
2 |
1 |
9,08861 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
1,12211 |
0, |
0, |
|
|
|
3 |
-18,1512 |
0, |
0, |
|
|
|
4 |
-36,3631 |
0, |
0, |
|
|
|
5 |
-32,1697 |
0, |
0, |
|
|
|
6 |
-9,3418 |
0, |
0, |
|
|
|
7 |
-7,7889 |
0, |
0, |
|
|
|
8 |
3,92318 |
0, |
0, |
|
|
3 |
1 |
9,08861 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
1,12211 |
0, |
0, |
|
|
|
3 |
-18,1512 |
0, |
0, |
|
|
|
4 |
-36,3631 |
0, |
0, |
|
|
|
5 |
-32,1697 |
0, |
0, |
|
|
|
6 |
-9,3418 |
0, |
0, |
|
|
|
7 |
-7,7889 |
0, |
0, |
|
|
|
8 |
3,92318 |
0, |
0, |
|
4 |
1 |
1 |
-1032,3 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
-516, |
0, |
0, |
|
|
|
3 |
0, |
0, |
-13,3266 |
|
|
|
4 |
0, |
0, |
-25,3737 |
|
|
|
5 |
0, |
0, |
-54,9976 |
|
|
|
6 |
0, |
0, |
0, |
|
|
|
7 |
0, |
0, |
-3,92318 |
|
|
|
8 |
0, |
0, |
7,84637 |
|
|
2 |
1 |
-1032,3 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
-516, |
0, |
0, |
|
|
|
3 |
0, |
-27,986 |
-13,3266 |
|
|
|
4 |
0, |
-53,2848 |
-25,3737 |
|
|
|
5 |
0, |
-115,495 |
-54,9976 |
|
|
|
6 |
0, |
0, |
0, |
|
|
|
7 |
0, |
-8,23869 |
-3,92318 |
|
|
|
8 |
0, |
16,4773 |
7,84637 |
|
|
3 |
1 |
-1032,3 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
-516, |
0, |
0, |
|
|
|
3 |
0, |
-55,9721 |
-13,3266 |
|
|
|
4 |
0, |
-106,569 |
-25,3737 |
|
|
|
5 |
0, |
-230,99 |
-54,9976 |
|
|
|
6 |
0, |
0, |
0, |
|
|
|
7 |
0, |
-16,4773 |
-3,92318 |
|
|
|
8 |
0, |
32,9547 |
7,84637 |
|
5 |
1 |
1 |
-1373,1 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
-516, |
0, |
0, |
|
|
|
3 |
0, |
-55,9721 |
-13,3266 |
|
|
|
4 |
-168,3 |
19,7302 |
-25,3737 |
|
|
|
5 |
-925,599 |
463,21 |
-54,9976 |
|
|
|
6 |
-1524,6 |
0, |
0, |
|
|
|
7 |
0, |
-16,4773 |
-3,92318 |
|
|
|
8 |
0, |
32,9547 |
-19,2536 |
|
|
2 |
1 |
-1373,1 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
-516, |
0, |
0, |
|
|
|
3 |
0, |
-100,949 |
-13,3266 |
|
|
|
4 |
-168,3 |
-65,9061 |
-25,3737 |
|
|
|
5 |
-925,599 |
277,592 |
-54,9976 |
|
|
|
6 |
-1524,6 |
0, |
0, |
|
|
|
7 |
0, |
-29,7181 |
-3,92318 |
|
|
|
8 |
0, |
-32,0262 |
-19,2536 |
|
|
3 |
1 |
-1373,1 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
-516, |
0, |
0, |
|
|
|
3 |
0, |
-145,927 |
-13,3266 |
|
|
|
4 |
-168,3 |
-151,542 |
-25,3737 |
|
|
|
5 |
-925,599 |
91,9759 |
-54,9976 |
|
|
|
6 |
-1524,6 |
0, |
0, |
|
|
|
7 |
0, |
-42,9588 |
-3,92318 |
|
|
|
8 |
0, |
-97,0072 |
-19,2536 |
|
6 |
1 |
1 |
9,08861 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
1,12211 |
0, |
0, |
|
|
|
3 |
-4,82456 |
0, |
0, |
|
|
|
4 |
-10,9893 |
0, |
0, |
|
|
|
5 |
22,8279 |
0, |
0, |
|
|
|
6 |
-9,3418 |
0, |
0, |
|
|
|
7 |
-3,86572 |
0, |
0, |
|
|
|
8 |
-3,92318 |
0, |
0, |
|
|
2 |
1 |
9,08861 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
1,12211 |
0, |
0, |
|
|
|
3 |
-4,82456 |
0, |
0, |
|
|
|
4 |
-10,9893 |
0, |
0, |
|
|
|
5 |
22,8279 |
0, |
0, |
|
|
|
6 |
-9,3418 |
0, |
0, |
|
|
|
7 |
-3,86572 |
0, |
0, |
|
|
|
8 |
-3,92318 |
0, |
0, |
|
|
3 |
1 |
9,08861 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
1,12211 |
0, |
0, |
|
|
|
3 |
-4,82456 |
0, |
0, |
|
|
|
4 |
-10,9893 |
0, |
0, |
|
|
|
5 |
22,8279 |
0, |
0, |
|
|
|
6 |
-9,3418 |
0, |
0, |
|
|
|
7 |
-3,86572 |
0, |
0, |
|
|
|
8 |
-3,92318 |
0, |
0, |
|
7 |
1 |
1 |
-549,099 |
64,53 |
9,08861 |
|
|
|
2 |
-258, |
32,3 |
1,12211 |
|
|
|
3 |
0, |
-,000018 |
-4,83338 |
|
|
|
4 |
0, |
0, |
-10,9893 |
|
|
|
5 |
0, |
0, |
22,8279 |
|
|
|
6 |
0, |
0, |
-9,3418 |
|
|
|
7 |
0, |
0, |
-3,86572 |
|
|
|
8 |
0, |
0, |
-3,92318 |
|
|
2 |
1 |
-549,099 |
83,616 |
9,08861 |
|
|
|
2 |
-258, |
34,6564 |
1,12211 |
|
|
|
3 |
0, |
-14,7621 |
-9,23897 |
|
|
|
4 |
0, |
-23,0777 |
-10,9893 |
|
|
|
5 |
0, |
47,9386 |
22,8279 |
|
|
|
6 |
0, |
-19,6177 |
-9,3418 |
|
|
|
7 |
0, |
-8,11801 |
-3,86572 |
|
|
|
8 |
0, |
-8,23869 |
-3,92318 |
|
|
3 |
1 |
-549,099 |
102,702 |
9,08861 |
|
|
|
2 |
-258, |
37,0128 |
1,12211 |
|
|
|
3 |
0, |
-38,7851 |
-13,6445 |
|
|
|
4 |
0, |
-46,1554 |
-10,9893 |
|
|
|
5 |
0, |
95,8772 |
22,8279 |
|
|
|
6 |
0, |
-39,2355 |
-9,3418 |
|
|
|
7 |
0, |
-16,236 |
-3,86572 |
|
|
|
8 |
0, |
-16,4773 |
-3,92318 |
|
8 |
1 |
1 |
-906,799 |
-62,2978 |
9,08861 |
|
|
|
2 |
-258, |
-14,6871 |
1,12211 |
|
|
|
3 |
0, |
-38,7852 |
-13,6587 |
|
|
|
4 |
0, |
-46,1554 |
-10,9893 |
|
|
|
5 |
0, |
95,8772 |
22,8279 |
|
|
|
6 |
-168,3 |
44,9644 |
-9,3418 |
|
|
|
7 |
0, |
-16,236 |
-3,86572 |
|
|
|
8 |
0, |
-16,4773 |
-3,92318 |
|
|
2 |
1 |
-906,799 |
-31,6237 |
9,08861 |
|
|
|
2 |
-258, |
-10,8999 |
1,12211 |
|
|
|
3 |
0, |
-96,7957 |
-20,7391 |
|
|
|
4 |
0, |
-83,2445 |
-10,9893 |
|
|
|
5 |
0, |
172,921 |
22,8279 |
|
|
|
6 |
-168,3 |
13,4358 |
-9,3418 |
|
|
|
7 |
0, |
-29,2828 |
-3,86572 |
|
|
|
8 |
0, |
-29,7181 |
-3,92318 |
|
|
3 |
1 |
-906,799 |
-,94969 |
9,08861 |
|
|
|
2 |
-258, |
-7,11284 |
1,12211 |
|
|
|
3 |
0, |
-178,726 |
-27,8195 |
|
|
|
4 |
0, |
-120,333 |
-10,9893 |
|
|
|
5 |
0, |
249,965 |
22,8279 |
|
|
|
6 |
-168,3 |
-18,0927 |
-9,3418 |
|
|
|
7 |
0, |
-42,3296 |
-3,86572 |
|
|
|
8 |
0, |
-42,9588 |
-3,92318 |
Таблица 3
Комбинация нагрузок и расчетных усилий в сечениях колонн
(для крайней колонны)
|
Нагрузка |
Номер |
Коэф. |
|
|
Сечения |
|
|
|
|
|
загружения |
сочетаний |
|
I-I |
II-II |
|
III-III |
|
||
|
|
|
|
M |
N |
M |
N |
M |
N |
Q |
|
Постоянная |
1 |
1 |
40,2 |
549,1 |
-124,8 |
855,8 |
-163 |
907,5 |
-5,8 |
|
|
|
|
|||||||
|
Снеговая |
2 |
1 |
33,3 |
258,6 |
-18,4 |
258,6 |
-8,4 |
258,6 |
-0,24 |
|
|
3 |
0,9 |
30 |
232,7 |
16,6 |
232,7 |
-8 |
232,7 |
-0,2 |
|
|
|
||||||||
|
Ветровая |
1 |
106 |
106 |
345,6 |
32 |
||||
|
(слева) |
0,9 |
95,4 |
95,4 |
310,5 |
28,8 |
||||
|
|
|
||||||||
|
Ветровая |
1 |
-98 |
-98 |
-273 |
-25,3 |
||||
|
(справа) |
0,9 |
-94,2 |
-94,2 |
-241 |
-22,8 |
||||
|
Крановая от двух |
1 |
-179,8 |
283 |
925,6 |
-5,86 |
925,6 |
-42,8 |
||
|
кранов Мmax на |
0,9 |
-161,4 |
254,7 |
833 |
-5,4 |
833 |
-38,5 |
||
|
левой колонне |
|
||||||||
|
|
|
||||||||
|
Крановая от двух |
1 |
-52,5 |
31,7 |
168,3 |
52,7 |
168,3 |
-12,5 |
||
|
кранов Мmax на |
0,9 |
-38,5 |
27,4 |
151,2 |
38,5 |
151,2 |
11,2 |
||
|
средней колонне |
|
||||||||
|
|
|
||||||||
|
Крановая от |
1 |
-34,9 |
49,3 |
168,3 |
-6,7 |
168,3 |
-8,3 |
||
|
четырех кранов |
0,9 |
-31,4 |
44,4 |
151,2 |
-6,3 |
151,2 |
-7,9 |
||
|
|
|
||||||||
|
Крановая Н на |
1 |
96,7 |
96,7 |
68,9 |
23 |
||||
|
левой колонне |
0,9 |
87 |
87 |
61,3 |
20,7 |
||||
|
|
|
||||||||
|
Крановая Н на |
1 |
20 |
20 |
80 |
8,2 |
||||
|
средней колонне |
0,9 |
18 |
18 |
72 |
7,2 |
Таблица 4
Основные сочетания расчетных усилий в крайней колонне
|
Обозначение данных |
Сечения
|
||||||
|
|
I-I II-II III-III |
||||||
|
M |
N |
M |
N |
M |
N |
Q |
|
|
№схем |
1,3,15 |
1,5,11,15 |
1,14 |
||||
|
Усилия |
176 |
808,2 |
360 |
1781 |
182 |
1250 |
27 |
|
Основные сочетания нагрузок с учетом крановых и ветровой |
№схем |
1,5,11,17 |
1,3,17 |
1,3,5,11,17 |
|||
|
Усилия |
-141 |
549 |
-240 |
1114 |
-381 |
2082 |
-60 |
|
№схем |
1,3,5,11,17 |
1,3,5,11,15 |
1,3,5,11,17 |
||||
|
Усилия |
-108 |
808,2 |
342,2 |
2038 |
-382 |
2082 |
-60 |
|
Тоже без учета крановых и ветровой |
№схем |
1,2 |
1,2 |
1,2 |
|||
|
Усилия |
73,5 |
807 |
-142 |
1113 |
-177 |
1157 |
5. Расчет сплошной колонны ряда А
5.1 Данные для проектирования
Бетон колонны класса В20 с расчетными характеристиками при коэффициенте условия работы γ>b>>2> = 1: R>b> = 11,5 МПа; R>bt> = 0,90 МПа; Е>b> =
= 24∙103 МПа.
Продольная арматура класса АIII (R>s> = R>sc> = 365 МПа; Е>s> = 2∙105 МПа; α>s> =
= E>s>/E>b> = 2∙105/20,5∙103 = 9,76); поперечная арматура класса АI.
5.2 Расчет надкрановой части колонны
Размеры прямоугольного сечения b = 500 мм; h = h>1> = 600 мм; для продольной арматуры принимаем а = а` = 40 мм, тогда рабочая высота сечения h>0> = h – а = 600 – 40 = 560 мм.
Рассматриваем сечение III-III, в котором действуют три комбинации расчетных усилий, приведенных в таблице 4.
Таблица 5
Комбинация усилий для надкрановой части колонны
|
Вид усилия |
Величина |
усилий в |
комбинациях |
|
|
+Mmax |
-Mmax |
+Nmax |
|
М, кН∙м |
176 |
-141 |
-108 |
|
N, кН |
808,2 |
549 |
808 |
Порядок подбора арматуры покажем для комбинации М>max>.
Расчет в плоскости изгиба
Расчетная длина надкрановой части колонны в плоскости изгиба: при учете крановых нагрузок l>0> = ψH = 2∙4,2 =8,4 м, так как минимальная гибкость в плоскости изгиба l>0>/i = 8,4/0,1732 = 48,5 > 14, необходимо учитывать влияние прогиба колонны на ее несущую способность.
Вычисляем эксцентриситет e>0>=M/N=176/808=22см
Случайные эксцентриситеты:
е>а1> = l>0>/600 = 8,4/600 = 0,015м или 15 мм;
е>а2> = h/30 = 0,6/30 = 0,02 м или 20 мм.
е>а3> = 10 мм.
Принимаем е>а2> = 2 см.
Проектный эксцентрисистет
е>0> = │M│/N = 220 мм > 20 мм, следовательно, случайный эксцентриситет не учитываем.
Коэффициента условия работы γ>b>>2> = 1,1; тогда расчетное сопротивление бетона R>b> = 1,1∙11,5 = 12,65 МПа; R>bt> = 1,1∙0,90 = 0,99 МПа.
Находим условную критическую силу N>cr> и коэффициент увеличения начального эксцентриситета η.
1. δ>е> = е>0>/h = 220/600 = 0,37 > δ>e,min> = 0,5 – 0,01l>0>/h – 0,01R>b> = 0,23
2. φ>l> = 1+β(M>iL>/M)=1+1*182.7/386.1=1.47
M>iL>=M>L>+N>L>(h>0>-a)/2=40+549*0.52/2=182.7
M>L>=176+808*(0.56-0.04)/2=386.1
3. Задаемся в первом приближении коэффициентом армирования μ = 0,004.
4. Условная критическая сила
N>cr> = ((1,6E>b>bh)/(l>0>/h)2[((0,11/(0,1 + δ>e>) + 0,1)/3φ>l>) + μα>s>((h>0> – a)/h)2] =
= ((1,6·24000·500·600)/(15)2[((0,11/(0,1 + 0,37) + 0,1)/3·1.47) + 0,004·7,76((560 – 40)/600)2] = 6550 кН.
5. Коэффициент увеличения начального эксцентриситета
η = 1/(1 – 808/6550) = 1.14.
Расчетный эксцентриситет продольной силы
е = η·е>0> + 0,5·h – а = 1,14*22 + 0,5·60 – 4 = 59cм.
Определим требуемую площадь сечения симметричной арматуры по формулам:
1. ξ>R> = ω/(1 + (R>s>/σ>sc>>,>>u>)·(1 – ω/1,1)) = 0,749/(1 + (365/400)(1 – 0,749/1,1) = 0,58,
где ω = 0,85 – 0,008R>b> = 0, 85 – 0,008∙12,65 = 0,749;
σ>sc>>,>>u> = 400 МПа при γ>b>>2> > 1.
2. Высота сжатой зоны x=N/γRβ=808*1000/1.1*11.5*100*50=12.8
Относительная высота сжатой зоны
ξ=x/h>0>=12.8/56=0.228
3. В случае ξ< ξ>R>.
A>s> = A>s>` = N(e-h>0>+N/2R>b>b)/(h>0>-a)R>s> = 808*1000(59-56+(808*1000/2*1.1*11.5*100*50))/365*100*52 = 4.1 мм2 ,
Окончательно принимаем в надкрановой части колонны у граней, перпендикулярных плоскости изгиба по 3Ø16АIII A>s> =6.03 см2
5.3 Расчет подкрановой части колонны
Размеры сечения подкрановой части b = 500 мм; h = h>2> = 1000 мм; а =а`=40 мм; h>0> = 900 – 30 = 870 мм.
Комбинация расчетных усилий для сечений I-I и II-II приведены в таблице 4.
Таблица 6
Комбинация усилий для подкрановой части колонны
|
Вид усилия |
Величина |
усилий в |
комбинациях |
|
|
+Mmax |
-Mmax |
+Nmax |
|
М, кН∙м |
182 |
-381 |
-381 |
|
N, кН |
1250 |
2082 |
2082 |
|
Q, кН |
27 |
-60 |
-60 |
Подбор арматуры выполняется для комбинации +N>max>.
Расчет в плоскости изгиба
Расчетная длина надкрановой части колонны в плоскости изгиба: при учете крановых нагрузок l>0> = ψH = 1,5∙6,75 = 10,125 м. Приведенный радиус инерции двухветвевой колонны в плоскости изгиба определяем по формуле
Приведенная гибкость сечения λ>red>=l>0>/r>red>=10.125/0.27=37.5>14 – необходимо учитывать влияние прогиба колонны на ее несущую способность.
Вычисляем эксцентриситет e>0>=M/N=382/2082=18см
Коэффициента условия работы γ>b>>2> = 1,1; тогда расчетное сопротивление бетона R>b> = 1,1∙11,5 = 12,65 МПа; R>bt> = 1,1∙0,90 = 0,99 МПа.
Находим условную критическую силу N>cr> и коэффициент увеличения начального эксцентриситета η.
1. δ>е> = е>0>/h = 18/100 = 0,18 > δ>e,min> = 0,5 – 0,01l>0>/h – 0,01R>b> = 0.27
2. φ>l> = 1+β(M>iL>/M)=1+1*245.4/554.9=1.44
M>iL>=M>L>+N>L>(h>0>-a)/2=-163+907.5*0.9/2=245.4
M>L>=-382+2082*45=554.9
3. Задаемся в первом приближении коэффициентом армирования μ = 0,0065.
4. Условная критическая сила
N>cr> = ((1,6E>b>bh)/(l>0>/h)2[((0,11/(0,1 + δ>e>) + 0,1)/3φ>l>) + μα>s>((h>0> – a)/h)2] =
= ((1,6·24000·500·1000)/(10.125)2[((0,11/(0,1 + 0.27) + 0,1)/3·1) + 0,0065·6,3((860 – 40)/1000)2] = 28200 кН
5. Коэффициент увеличения начального эксцентриситета
η = 1/(1 – 2082.5/28200) = 1.08
Усилия в ветвях колонны
N>br>=N/2±Mη/c
N>br>>1>=582.85кН N>br>>2>=1499.65кН
Вычисляем M>br>=QS/4=-60*2/4=-30 кНм
е>0>=30/1500=0,02м
Расчетный эксцентриситет продольной силы
е = η·е>0> + 0,5·h – а = 1,08·2 + 0,5·30 – 4 = 13 см.
Определим требуемую площадь сечения симметричной арматуры по формулам:
1. ξ>R> = ω/(1 + (R>s>/σ>sc>>,>>u>)·(1 – ω/1,1)) = 0,749/(1 + (365/400)(1 – 0,749/1,1) = 0,58,
где ω = 0,85 – 0,008R>b> = 0, 85 – 0,008∙12,65 = 0,749;
σ>sc>>,>>u> = 400 МПа при γ>b>>2> > 1.
2. α>n>> >= N/(R>b>bh>0>) = 1500∙103/11,5∙500∙260 = 0,91.
3. α>s>> >= α>n> (e/h>0>-1+ α>n> /2)/(1-δ) = 0.91(13/2-1+0.91/2)/(1-0.15)<0
4. δ = а/h>0> = 4/26 = 0,15.
При α>s>> ><0 требуемая площадь сечения симметричной арматуры принимается конструктивно
Окончательно принимаем в подкрановой части колонны у граней, перпендикулярных плоскости изгиба по 3Ø18 АIII (A>s> = A>s>` = 7,63 см2).
Расчет из плоскости изгиба
Проверка необходимости расчета подкрановой части колонны перпендикулярной к плоскости изгиба
Расчетная длина надкрановой части колонны из плоскости изгиба: при учете крановых нагрузок l>0> = ψH = 0,8∙6,75 = 5,4 м. Радиус инерции i=14.43см
l>0>/i=5.4/14.43=38.6>37.5 – расчет необходим. Т. к. l>0>/i=5.4/14.43=38.6>14– необходимо учитывать влияние прогиба колонны на ее несущую способность.
Вычисляем случайный эксцентриситет e>а>=Н/600=1,13см
Тогда е = е>а> + 0,5(h – а) = 1,13 + 0,5(46 – 4) = 22,13 см.
Находим условную критическую силу N>cr> и коэффициент увеличения начального эксцентриситета η.
1. δ>l> = е>а>/h = 1,13/60 = 0,0188 > δ>e,min> = 0,5 – 0,01l>0>/h – 0,01R>b> = 0.2835
2. φ>l> =1
M>iL>=M>L>+N>L>(h>0>-a)/2=0+907.5*0,2213=200.8
M>L>=0+2082*0,2213=460,8
3. Задаемся в первом приближении коэффициентом армирования μ = 0,0065.
4. Условная критическая силапри
4Ø18 АIII
A>s>
= A>s>`
= 10,18 см2
N>cr> = ((1,6E>b>bh)/(l>0>/h)2[((0,11/(0,1 + δ>e>) + 0,1)/3φ>l>) + μα>s>((h>0> – a)/h)2] =
= 13200 кН
5. Коэффициент увеличения начального эксцентриситета
η = 1/(1 – 2082.5/13200) = 1.19
Расчетный эксцентриситет продольной силы
е = η·е>0> + 0,5·h – а = 1,13·1,19 + 0,5·50 – 4 = 22,3 см.
Определим требуемую площадь сечения симметричной арматуры по формулам:
1. ξ>R> = ω/(1 + (R>s>/σ>sc>>,>>u>)·(1 – ω/1,1)) = 0,749/(1 + (365/400)(1 – 0,749/1,1) = 0,58,
где ω = 0,85 – 0,008R>b> = 0, 85 – 0,008∙12,65 = 0,749;
σ>sc>>,>>u> = 400 МПа при γ>b>>2> > 1.
2. α>n>> >= N/(R>b>bh>0>) = 2082*1000/1,1*11,5∙50∙46*100 = 0,72.
3. α>s>> >= α>n> (e/h>0>-1+ α>n> /2)/(1-δ) = 0.72(22,3/46-1+0.72/2)/(1-0.087)<0
4. δ = а/h>0> = 4/46 = 0,087.
При α>s>> ><0 требуемая площадь сечения симметричной арматуры принимается конструктивно.
Окончательно принимаем в подкрановой части колонны у граней, перпендикулярных плоскости изгиба по 4Ø18 АIII (A>s> = A>s>` = 10,18 см2).
Расчет промежуточной распорки
Изгибающий момент в распорке M>ds>=QS/2=-60кНм. Сечение распорки прямоугольное: В=50см h=45см h>0>=41. так как эпюра моментов двухзначная
A>s> = A>s>` = M>ds> /(h>0>-a)R>s> = 6000000/36500(41-4) = 4.5 см2 ,
Принимаем 3Ø14 АIII (A>s> = A>s>` = 4,62 см2).
Поперечная сила в распорке
Q>ds>=2 M>ds>/c=2*60/0.9=130 кН<= φ>b>>4>γ>b>>2>R>bt>bh>0>=136кН
Поперечную арматуру принимаем d=8 AI S=150мм.
6. Конструирование и расчет фундамента под колонну ряда А
6.1 Данные для проектирования
Глубина заложения фундамента принимается из условия промерзания грунта равной d = 1,8 м. Обрез фундамента на отметке – 0,15 м. Расчетное сопротивление грунта основания R = 100 кПа, средний удельный вес грунта на нем γ>m> = 17 кН/м3. Бетон фундамента В 15 с расчетными характеристиками γ>b>>2> = 1,1; R = 1,1∙8,5 = 9,74 МПа; R>bt> =0,88 МПа.
На фундамент в уровне его обреза передается от колонны следующие усилия.
Таблица 7
Усилия от колонны в уровне обреза фундамента
-
Вид усилия
Величина
усилий
+Mmax расч
+Mmax норм
М, кН∙м
-381
-331,3
N, кН
2082
1810,4
Q, кН
-60
-52,2
Нагрузка от веса части стены ниже отм. 10,95 м, передающаяся на фундамент через фундаментную балку, приведен в таблице 8.
Таблица 8
Нагрузки от веса части стены
|
Элементы конструкций |
Нагрузка |
на |
|
|
нормативная |
расчетная |
|
Фундаментные балки, |
27,4 |
30,3 |
|
l = 10,75 м |
|
|
|
Стеновые панели ∑h = 6,15м, |
30,4 |
33,4 |
|
γ = 2,15 кН/м² |
|
|
|
Остекление проемов |
37,6 |
41,4 |
|
∑h = 4,8м, γ = 2,15 кН/м² |
|
|
|
Итого |
95,5 |
Gw = 105,1 |
Эксцентриситет приложения нагрузки от стены е>w> = t>w>/2 + h>с>/2 = 300/2 + 1000/2 = 650 мм = 0,65 м, тогда изгибающие моменты от веса стены относительно оси фундамента:
М>w> = G>w>∙e>w> = -105,1∙0,65 = -68,3 кН∙м.
Определение размеров подошвы фундамента и краевых давлений
Геометрические Размеры фундамента определяем по формуле:
по справочнику проектировщика приниваем axb=5.4x4.8м, тогда площадь подошвы А = 26 м2, а момент сопротивления W = bа2/6 =
= 4,8∙5,42/6 = 23,3 м3. Из условий р>n>>,>>max> ≤ 1,2R; p>n>>,>>min> ≤ 0; p>n>>,>>m> ≤ R.
Уточняем нормативное сопротивление на грунт
R=R>0>[1+k(B-b>0>)/β>0>](d+d>0>)/2 d>0>=0.1[1+0.05(4.8-1)/1](1.8+2)/4=1.3МПа
Проверка давления под подошвой фундамента
Проверяем наибольшее р>n>>,>>max> и наименьшее р>n>>,>>min> краевые давления и среднее p>n>>,>>m> давление под подошвой. Принятые размеры под подошвой должны обеспечивать выполнение следующих условий:
Рис
5. Расчетная схема усилий для фундамента
по оси А.
р>n>>,>>max> ≤ 1,2R; p>n>>,>>min> ≤ 0; p>n>>,>>m> ≤ R.
Давление на грунт определяется с учетом веса фундамента и грунта на нем по формуле
р>n> = N>f>/A ± M>f>/W + γ>m>d,
где N>f> = N>n> + G>nw>; M>f> = M>n> + Q>n>∙H>f> + M>max> – усилие на уровне подошвы фундамента от нагрузок с коэффициентом γ>f>> >= 1.
При расчете поперечной рамы за положительное принималось направление упругой реакции колонны слева направо. Тогда положительный знак поперечной силы Q соответствует ее направлению справа налево. Следовательно, момент, создаваемый поперечной силой Q относительно подошвы фундамента. при положительном знаке Q действует против часовой стрелки и принимается со знаком «минус».
Комбинация N>max>
p>n>>,>>max> = 100,5 + 331,3*6/5,42*4,8 = 116,8 кПа < 1,2R = 1,2∙130 = 156 кПа;
p>n>>,>>min> = 100,5 - 331,3*6/5,42*4,8 = 84,4 кПа > 0;
р>n>>,>>m> = 1810,4/26+17*1,6 = 100,5 кПа < R = 150 кПа.
В обеих комбинациях давление р>n> не превышает допускаемых, т.е. принятые размеры подошвы фундамента достаточны.
Определение конфигурации фундамента и проверка нижней ступени
Учитывая значительное заглубление подошвы, проектируем фундамент с подколонником и ступенчатой плитной частью.
Размер подколонника в плане:
l>cf> = h>c> + 2t>1> + 2δ>1> = 1000 + 2∙250 + 2∙100 = 1700 мм;
b>cf> = b>c> + 2t>2> + 2δ>2> = 500 + 2∙250 + 2∙100 = 1200 мм,
где t>1>,t>2>, и δ>1>,δ>2> – соответственно толщина стенок стакана и зазор между гранью колонны и стенкой стакана в направлении сторон l и b.
Высоту ступеней назначаем h>1>=h>2>=h>3>=0.3м. Высота подколонника h>cf>=0,75м.
Рис 6. Геометрические размеры фундамента по оси А.
Глубина стакана под колонну h>d> = 0,9м; размеры дна стакана:
b>h> = 500 + 2∙50 = 600 мм;
l>h> = 1000 + 2∙50 = 1100 мм.
Расчет на продавливание
Высота и вынос нижней ступени проверяются на продавливание и поперечную силу. Проверку на продавливание выполняем из условия:
N≤(bl/A>f>>0>) R>bt>b>m>h>01>,
Так как h>b>=H>f>> >- h>h>> >= 1.65-0.9=0.75<H+0.5(l>ct>-h>c>)=0.6+0.5(1.7-1)=0.95
И h>b>=H>f>> >- h>h>> >= 1.65-0.9=0.75<H+0.5(b>ct>-b>c>)= 0.95, товыполняют расчет на продавливание фундамента колонной от дна стакана, а также на раскалывание фундамента колонной.
Рабочая высота дна стакана h>0>>b> = 0,75-0,08 = 0,67м; средняя ширина b>m>=0.6+0.67=1.27 площадь А>f>>0> = 0,5b(l – h>n> – 2h>0>>b>) – 0,25(b – b>n> – 2h>0>>b>)2 = 0,5∙4,8∙(5.4 – 0.9 – 2∙0,67) – 0,25(4,8 – 0.6 – 2∙0,67)2 = 6.8 м2, тогда продавливающая сила 1.810<4.8*5.4*0.88*0.67/6.8=2.25-прочность дна стакана на продавливание обеспечена.
Расчет на раскалывание
Для расчета на раскалывание вычисляют площади вертикальных сечений фундамента в плоскостях проходящих по осям сечения колонны:
A>fb>=0.75*1.2+0.3*4+0.3*4.8-0.9*0.5(0.7+0.6)+0.3*3.2=5.45
A>fl>=0.75*1.7+0.3*4.5+0.3*5.4-0.9*0.5(1.2+1.1)+0.3*3.6=6.9
При A>fb>/A>fl>=0,79>b>c>/h>c>=0.5 – прочность на раскалывание проверяют из условия : N≤0.975(1+ b>c>/h>c>) A>fl>R>bt>=0.975(1+0.5)5.8*0.88=7.4
6.2 Подбор арматуры подошвы
Под действием реактивного давления грунта ступени фундамента работают на изгиб как консоли, защемленные в теле фундамента. Изгибающие моменты определяют в обоих направлениях для сечений по граням уступов и по грани колонны.
Площадь сечения рабочей арматуры подошвы определяется по формуле:
A>s,i> = M>i-i>/(0,9R>s>h>0i>),
где M>i>>->>i> и h>0>>i> – момент и рабочая высота в i–ом сечении.
Рис 7. К подбору арматуры подошвы фундамента.
Определение давления на грунт
p>max>=2082/26+17*1,8+3,81*6/5,4*4,8=128,3
Сечение I – I
p>1> = p>max> – (p>max> – p>min>)(c>1>/l) = 112 + (16,3*2,3)/1,8 = 132,8 кПа;
Сечение II – II
p>2> = 112 + (16,3*1,8)/1,8 = 128,3 кПа;
Сечение III – III
p>3> = 112 + (16,3*0,85)/1,8 = 119,7 кПа;
Сечение IV – IV
p>4> = 112 + (16,3*0,5)/1,8 = 116,5 кПа
Определение моментов
Сечение I – I
М>I-I> = Δа2(2p>max> + p>1>)/24 = (5,4-4,5)2(132,8+2*128,3)/24 = 10,4 кН∙м;
А>s,1> = 49,1∙106/(0,9∙280∙250) = 780 мм 2.
Сечение II – II
М>II-II> = (5,4-3,6)2(128,3+2*128,3)/24 = 52 кН∙м;
А>s>>,>>II> = 215,4∙106/(0,9∙280∙550) = 1554,1 мм 2.
Сечение III – III
М>III>>->>III> = (5,4-1,7)2(119,7+2*128,3)/24 = 214,6 кН∙м;
А>s>>,>>III> = 351,5∙106/(0,9∙280∙850) = 1640 мм 2.
Сечение IV – IV
М>IV>>->>IV> = (5,4-1)2(116,5+2*128,3)/24 = 301,2 кН∙м;
А>s>>,>>IV> = 527,8∙106/(0,9∙280∙2350) = 891 мм 2.
Определение требуемой площади арматуры и подбор сечения.
Сечение I – I
А>s,1> = 0,0052*2/(0,9∙280∙0,22) = 2 см 2.
Сечение II – II
А>s>>,>>II> = 0,026*2/(0,9∙280∙0,52) = 4 см 2.
Сечение III – III
А>s>>,>>III> = 0,107*2/(0,9∙280∙0,82) = 10,4 см 2.
Сечение IV – IV
А>s>>,>>IV> = 0,1506*2/(0,9∙280∙1,52) = 7,9 см 2.
Принимаем в направлении длиной стороны 5Ø18 А-II (A>s> = 12,72 см2> A>s>>,>>III>) с шагом 200 мм.
Подбор арматуры в направлении короткой стороны Расчет ведем по среднему давлению по подошве p>m> = 112 кПа. Учитываем, что стержни этого направления будут во втором верхнем ряду, поэтому рабочая высота h>0>>i> = h>i> – a – (d>1> + d>2>)/2. Полагаем, что диаметр стержней вдоль короткой стороны будет не более 12 мм.
Сечение I` - I`
M`>I-I >= 0,125p>m>(b – b>1>)2 = 0,125∙112∙(4,8 – 4,0)2 = 8,96 кН∙м;
Сечение II` - II`
M`>II>>->>II>> >= 0,125∙112∙(4,8 – 3,2)2 = 35,84 кН∙м;
Сечение III` - III`
M`>III>>->>III>> >= 0,125∙112∙(4,8 – 1,2)2 = 126 кН∙м;
Сечение IV` - IV`
M`>IV>>->>IV>> >= 0,125∙112∙(4,8 – 0,5)2 = 191,7 кН∙м;
Требуемая площадь арматуры
Сечение I` - I`
А>s>>,1`> = 0,00896/(0,9∙280∙0,22) = 1,6 см 2.
Сечение II` - II`
А>s>>,>>II>>`> = 0,03584/(0,9∙280∙0,52) = 2,7 см 2.
Сечение III` - III`
А>s>>,>>III>>`> = 0,126/(0,9∙280∙0,82) = 6,1 см 2.
Сечение IV` - IV`
А>s>>,>>IV>>`> = 0,1917/(0,9∙280∙1,57) = 4,8 см 2.
Принимаем в направлении короткой стороны 5Ø14А-II A>s> = 7,69 см2>A>s>>,>>III>> >с шагом 200 мм.
6.3 Расчет подколонника и его стаканной части
При толщине стенок стакана поверху t>1> = 250 мм < 0,75h>d> = 0,75∙550 = 413 мм стенки стакана необходимо армировать продольной и поперечной арматурой по расчету.
Подбор продольной арматуры
Продольная арматура подбирается на внецентренное сжатие в сечениях V –V и VI – VI. Сечение V –V приводим к эквивалентному двутавровому:
b>f>` = b>f> = b>cf> = 1200 мм; h>f>` = h>f> =300 мм; b = 600 мм; h = 1700 мм. Армирование подколонника принимаем симметричным: а = а` = 40 мм.
Усилия в сечении V – V:
М = -381-60*0,9-52,5 = -487,5 кН∙м;
N = 2082+105,1+384=2571,1 кН;
е>0> = M/N = 487,5/2571,1 = 0,19 м.> е>a>=h/30=0.055
Эксцентриситет продольной силы относительно центра тяжести растянутой арматуры
е = е>0> + 0,5h – a = 0.19 + 0,5∙1.7 – 0.04 = 1м.
Проверяем положение нулевой линии
N = 2.571 MН < R>b>b>f>`h>f>` = 9.74∙1.2∙0.3 =3.5 MН – нейтральная линия проходит в полке поэтому арматура подбирается как для прямоугольного сечения шириной b = b>f> = 1200 мм=1.2м и рабочей высотой h>0> = h – a = 1700 – 40 = 1660 мм=1,66м.
Вспомогательные коэффициенты:
φ>n> = N/(R>b>bh>0>) = 2,571/(9,74∙1,2∙1,66) = 0,133 < ξ>R> = 0,65;
φ>m>>1 >= (N·e)/(R>b>bh>0>2) = 2,571/9,74∙1,2∙1,662 = 0,08;
δ = а`/h>0> = 40/1660 = 0,024.
Требуемая площадь сечения симметричной арматуры
А>s> = A>s>` = (α>m>>1> - α>n>(1 – α>n>/2)/(1 – δ) = (0,08 – 0,133∙(1 – 0,08/2)/(1 – 0,024) <0.
По конструктивным требованиям минимальная площадь сечения продольной арматуры составляет
А>s>>,>>min> = 0,0005∙b>с>>f>∙h>cf> = 0,0005∙1,2∙1,7 = 10 см2
Окончательно принимаем в подкрановой части колонны у граней, перпендикулярных плоскости изгиба по 5Ø16 АII (A>s> = A>s>` = 10,05см2>А>s>>,>>min>).
Корректировку расчета не производим.
У широких граней предусматриваем по 3Ø10 АII с тем, чтобы расстояние между продольными стержнями не превышали 400 мм.
В сечении V –V усилия незначительно больше, чем в сечении IV – IV, поэтому арматуру оставляем без изменений.
Подбор поперечной арматуры стакана
Стенки стакана армируются также горизонтальными плоскими сетками. Стержни сеток Ø > 8 мм располагаются у наружных и внутренних граней стакана; шаг сеток 100…200 мм. Обычно задаются расположением сеток по высоте стакана, а диаметр стержней определяют расчетом.
Так как 0,5h>c>=0.5м> е>0>=0.19> h>c>/6=0.17 – принимаем 6 сеток с шагом 150мм. Верхнюю сетку устанавливаем на расстоянии 50мм
Расчет производится в зависимости от величины эксцентриситета продольной силы, причем усилия М и N принимабтся в уровне нижнего торца колонны.
М = -381 – 60 ∙1 – 0,7*2082*0,19 =-164,1 кН∙м;
Σz>i>=0.8+0.65+0.5+0.35+0.2+0.05=2.55м
Принимаем сетки из арматуры класса А-I (R>s> = 225 МПа)
При h>c>/6 = 900/6 = 150 мм < е>0> = 1,09 мм;
е>0> = 1,09 мм > h>c>/2 = 900/2 = 450 мм.
Расчет ведется для сечения проходящего через точку К. Тогда площадь сечения арматуры одного ряда сеток определяется по формуле:
А>s> = 0,164/225*2,55=2,86см2
При четырех рабочих стержнях в сетке требуемая площадь сечения одного стержня A>w> = 2,86/4 = 0,75см2. Принимаем стержни Ø10А-I (A>sw>>1> = 0,785см2).
7. Расчет предварительно напряженной сегментной фермы пролетом L = 18 м
7.1 Данные для проектирования
Требуется запроектировать сегментную ферму пролетом 18 м.
Шаг ферм 6 м. Покрытие принято из железобетонных ребристых плит покрытия размером в плане 3х6 м. Коэффициент надежности по назначению γ>n> = 0,95. Ферма проектируется с предварительно напряженной арматурой нижнего пояса и закладной решеткой.
Бетон тяжелый класса В 40, подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении: R>b> = 22,0 МПа; R>b>>,>>ser> = 29,0 МПа; R>bt> = 1,40 МПа; R>bt>>,>>ser> = 2,1 МПа; E>b> = 32500 МПа. Коэффициент условия работы бетона γ>b>>2> =
= 0,9. Напрягаемые канаты нижнего пояса класса К-7: R>s> = 1080 МПа;
R>s,ser> = 1295,0 МПа; E>s> = 1,8∙105 МПа. Арматура верхнего пояса, узлов и элементов решетки класса А-III: при Ø ≥ 10 – R>s> = R>sc> = 365 МПа и
R>sw> = 290 МПа; при Ø < 10 - R>s> = R>sc> = 355 МПа и R>sw> = 285 МПа;
E>s> = 2∙105 МПа. Хомуты из арматуры класса А-I. Натяжение арматуры механическим способом на упоры стенда. Обжатие бетона производится при его передаточной прочности R>bp> = 0,7∙В = 0,7∙40 = 28 МПа. К элементам фермы предъявляется 3-я категория по трещиностойкости.
7.2 Определение нагрузок на ферму
Постоянные нагрузки
Состав и величины распределенных по площади нагрузок от покрытия приведены в табл. 9.
Таблица 9
Постоянные нагрузки на стропильную ферму
|
|
Нормативная |
Коэффициент |
Расчетная |
|
Собственный вес |
нагрузка, |
надежности |
нагрузка, |
|
|
Н/м² |
по нагрузке |
Н/м² |
|
Железобетонных ребристых |
2050 |
1,1 |
2255 |
|
плит покрытия размером в |
|
|
|
|
плане 3х6 м с учетом |
|
|
|
|
заливки швов |
|
|
|
|
Обмазочной пароизоляции |
50 |
1,1 |
60 |
|
Утеплитель (готовые плиты) мин/ват |
160 |
1,2 |
190 |
|
Асфальтовой стяжки толщиной |
350 |
1,3 |
455 |
|
2 см |
|
|
|
|
Рулонного ковра |
200 |
1,3 |
260 |
|
ИТОГО |
- |
- |
3220 |
Рис 8. Геометрическая схема фермы.
Рис 8. Схема приложения узловых постоянных нагрузок
От веса кровли
q>кр> = q*a=3.220*6=19.32кН/м
Сосредоточенная узловая нагрузка от распределенной
Узел 5(9) F=61,4 кН
Узел 6(8) F=58,5 кН
Узел 7 F=58,2 кН
Снеговая нагрузка
q>cn>=12 кН/м
Узловые нагрузки от снега по рис.8:
Узел 5(9) F=36 кН
Узел 6(8) F=36 кН
Узел 7 F=36 кН
Собственный вес - узловые нагрузки
Узел 2(3) F=13,55 кН
Узел 5(9) F=6,0 кН
Узел 6(8) F=5,7 кН
Узел 7 F=7,12 кН
7.3 Определение усилий в стержнях фермы
Длительно действующая часть снеговой нагрузки, составляет 50% от полного нормативного значения.
|
Управление |
||
|
Тип |
Наименование |
Данные |
|
1 |
Шифр задачи |
ЖБК ферма Вова |
|
2 |
Признак системы |
1 |
|
39 |
Имена загружений |
1: постоянная 2: Снеговая |
|
33 |
Единицы измерения |
Линейные единицы измерения: м; Единицы измерения размеров сечения: см; Единицы измерения сил: кН; Единицы измерения температуры: ; |
|
Элементы |
|||
|
Номер элемента |
Тип элемента |
Тип жесткости |
Узлы |
|
1 |
1 |
1 |
4 9 |
|
2 |
1 |
1 |
9 8 |
|
3 |
1 |
1 |
8 7 |
|
4 |
1 |
1 |
7 6 |
|
5 |
1 |
1 |
6 5 |
|
6 |
1 |
1 |
5 1 |
|
7 |
1 |
1 |
5 2 |
|
8 |
1 |
1 |
2 6 |
|
9 |
1 |
1 |
2 7 |
|
10 |
1 |
1 |
7 3 |
|
11 |
1 |
1 |
3 8 |
|
12 |
1 |
1 |
3 9 |
|
13 |
1 |
1 |
1 2 |
|
14 |
1 |
1 |
2 3 |
|
15 |
1 |
1 |
3 4 |
|
Координаты и связи |
||||
|
Номер узла |
Координаты |
Связи |
||
|
X |
Z |
X |
Z |
|
|
1 |
0, |
0, |
# |
# |
|
2 |
5,97 |
0, |
||
|
3 |
11,97 |
0, |
||
|
4 |
17,94 |
0, |
# |
|
|
5 |
3,04 |
1,45 |
||
|
6 |
5,97 |
2,1 |
||
|
7 |
8,97 |
2,45 |
||
|
8 |
11,97 |
2,1 |
||
|
9 |
14,9 |
1,45 |
|
Типы нагрузок |
|||||
|
Номер строки |
Номер узла или элем. |
Вид нагрузки |
Направление нагрузки |
Номер нагрузки |
Номер нагру- жения |
|
1 |
5 |
0 |
3 |
1 |
1 |
|
2 |
5 |
0 |
3 |
7 |
1 |
|
3 |
9 |
0 |
3 |
1 |
1 |
|
4 |
9 |
0 |
3 |
7 |
1 |
|
5 |
6 |
0 |
3 |
2 |
1 |
|
6 |
6 |
0 |
3 |
5 |
1 |
|
7 |
8 |
0 |
3 |
2 |
1 |
|
8 |
8 |
0 |
3 |
5 |
1 |
|
9 |
7 |
0 |
3 |
3 |
1 |
|
10 |
7 |
0 |
3 |
6 |
1 |
|
11 |
2 |
0 |
3 |
4 |
1 |
|
12 |
3 |
0 |
3 |
4 |
1 |
|
13 |
5 |
0 |
3 |
8 |
2 |
|
14 |
6 |
0 |
3 |
8 |
2 |
|
15 |
7 |
0 |
3 |
8 |
2 |
|
16 |
8 |
0 |
3 |
8 |
2 |
|
17 |
9 |
0 |
3 |
8 |
2 |
|
Величины нагрузок |
|
|
Номер нагрузки |
Величины |
|
1 |
6, |
|
2 |
5,7 |
|
3 |
7,12 |
|
4 |
13,55 |
|
5 |
58,5 |
|
6 |
58,2 |
|
7 |
61,7 |
|
8 |
36, |
|
Загружения |
|
|
Номер |
Наименование |
|
1 |
постоянная |
|
2 |
Снеговая |
|
Максимальные усилия элементов расчетной схемы, kН, м |
||||||||
|
Наиме- нование |
MAX+ |
MAX- |
||||||
|
Значение |
Номер эл-та |
Номер сечения |
Номер загру- жения |
Значение |
Номер эл-та |
Номер сечения |
Номер загру- жения |
|
|
N |
393,035 |
14 |
3 |
1 |
-421,897 |
5 |
3 |
1 |
|
M |
0, |
15 |
3 |
2 |
0, |
15 |
3 |
2 |
|
Q |
0, |
15 |
3 |
2 |
0, |
15 |
3 |
2 |
|
Усилия и напряжения элементов, kН, м |
|||||
|
Номер эл-та |
Номер сечен. |
Номер загруж. |
Усилия и напряжения |
||
|
N |
M |
Q |
|||
|
1 |
1 |
1 |
-413,718 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
-209,054 |
0, |
0, |
|
|
2 |
1 |
-413,718 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
-209,054 |
0, |
0, |
|
|
3 |
1 |
-413,718 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
-209,054 |
0, |
0, |
|
2 |
1 |
1 |
-421,897 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
-210,627 |
0, |
0, |
|
|
2 |
1 |
-421,897 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
-210,627 |
0, |
0, |
|
|
3 |
1 |
-421,897 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
-210,627 |
0, |
0, |
|
3 |
1 |
1 |
-414,677 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
-207,023 |
0, |
0, |
|
|
2 |
1 |
-414,677 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
-207,023 |
0, |
0, |
|
|
3 |
1 |
-414,677 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
-207,023 |
0, |
0, |
|
4 |
1 |
1 |
-414,677 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
-207,023 |
0, |
0, |
|
|
2 |
1 |
-414,677 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
-207,023 |
0, |
0, |
|
|
3 |
1 |
-414,677 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
-207,023 |
0, |
0, |
|
5 |
1 |
1 |
-421,897 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
-210,627 |
0, |
0, |
|
|
2 |
1 |
-421,897 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
-210,627 |
0, |
0, |
|
|
3 |
1 |
-421,897 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
-210,627 |
0, |
0, |
|
6 |
1 |
1 |
-413,718 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
-209,054 |
0, |
0, |
|
|
2 |
1 |
-413,718 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
-209,054 |
0, |
0, |
|
|
3 |
1 |
-413,718 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
-209,054 |
0, |
0, |
|
7 |
1 |
1 |
42,9195 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
18,8996 |
0, |
0, |
|
|
2 |
1 |
42,9195 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
18,8996 |
0, |
0, |
|
|
3 |
1 |
42,9195 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
18,8996 |
0, |
0, |
|
8 |
1 |
1 |
-20,8795 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
-14,3727 |
0, |
0, |
|
|
2 |
1 |
-20,8795 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
-14,3727 |
0, |
0, |
|
|
3 |
1 |
-20,8795 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
-14,3727 |
0, |
0, |
|
9 |
1 |
1 |
24,3355 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
9,46983 |
0, |
0, |
|
|
2 |
1 |
24,3355 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
9,46983 |
0, |
0, |
|
|
3 |
1 |
24,3355 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
9,46983 |
0, |
0, |
|
10 |
1 |
1 |
24,3355 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
9,46983 |
0, |
0, |
|
|
2 |
1 |
24,3355 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
9,46983 |
0, |
0, |
|
|
3 |
1 |
24,3355 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
9,46983 |
0, |
0, |
|
11 |
1 |
1 |
-20,8795 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
-14,3727 |
0, |
0, |
|
|
2 |
1 |
-20,8795 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
-14,3727 |
0, |
0, |
|
|
3 |
1 |
-20,8795 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
-14,3727 |
0, |
0, |
|
12 |
1 |
1 |
42,9195 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
18,8996 |
0, |
0, |
|
|
2 |
1 |
42,9195 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
18,8996 |
0, |
0, |
|
|
3 |
1 |
42,9195 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
18,8996 |
0, |
0, |
|
13 |
1 |
1 |
373,416 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
188,689 |
0, |
0, |
|
|
2 |
1 |
373,416 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
188,689 |
0, |
0, |
|
|
3 |
1 |
373,416 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
188,689 |
0, |
0, |
|
14 |
1 |
1 |
393,035 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
198,293 |
0, |
0, |
|
|
2 |
1 |
393,035 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
198,293 |
0, |
0, |
|
|
3 |
1 |
393,035 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
198,293 |
0, |
0, |
|
15 |
1 |
1 |
373,416 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
188,689 |
0, |
0, |
|
|
2 |
1 |
373,416 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
188,689 |
0, |
0, |
|
|
3 |
1 |
373,416 |
0, |
0, |
|
|
|
2 |
188,689 |
0, |
0, |
7.4 Расчет сечений элементов фермы
По серии ПК01-129/78 принимаем размеры сечения нижнего пояса bxh = 280х200 мм. Расчет нижнего пояса производим по прочности (подбор напрягаемой арматуры) и трещеностойкости (проверка по образованию и раскрытию трещин).
Подбор напрягаемой арматуры
Из таблицы 9 следует, что наибольшее растягивающее усилие действует во второй панели нижнего пояса (N = 632,1 кН).
Требуемая площадь сечения напрягаемой арматуры определяем как для центрально-растянутого элемента:
A>sp> = N/(γ>s>>6>∙R>s>) = (632.1)/(1,15∙1080*100) = 4.9 cм2,
где γ>s>>6> ≈ η = 1,15.
Принимаем 10Ø9 K-7 (А>sp> = 5.1 cм2). В нижнем поясе конструктивно предусматриваем 4Ø10 А-III (А>s> = 3.14 cм2).
Таблица 10
Расчетные усилия в элементах фермы
|
Элемент |
Номер |
Расчетное усилие |
|
фермы |
стержня |
для основного сочетания |
|
|
|
|
|
|
1-5 |
-622,1 |
|
Верхний |
5-6 |
-632,1 |
|
пояс |
6-7 |
-621,3 |
|
|
||
|
|
1-2 |
561,5 |
|
Нижний |
2-3 |
591,0 |
|
пояс |
||
|
|
||
|
|
2-6 |
-35,3 |
|
Стойки |
3-8 |
-35,3 |
|
|
||
|
|
5-2 |
62,0 |
|
Раскосы |
2-7 |
33,7 |
|
|
Коэффициент армирования нижнего пояса:
µ = (A>sp> + A>s>)/b∙h = (4.9+3.14)/28*20 = 0,014 или 1,4%.
Проверка трещеностойкости
Для оценки трещеностойкости предварительно напряженного нижнего пояса фермы необходимо вначале определить потери предварительного напряжения.
При механическом способе натяжение допустимое отклонение р величины предварительного напряжения σ>sp> принимаем p = 0,05∙σ>sp>, тогда σ>sp> + p =σ>sp> + 0,05∙σ>sp> ≤ R>s>>,>>ser>> >и σ>sp> = 1295/1,05 = 1233 МПа< R>s>>,>>ser>=1295 МПа. Принимаем σ>sp> = 1200 МПа.
Коэффициент точности натяжения арматуры
γ>sp> = 1 – Δγ>sp> = 1 – 0,1 = 0,9.
Площадь приведенного нижнего пояса:
A>red> = A + α>1>∙A>sp> + α>2>∙A>s> = 28∙20 + 5,1∙5.54 + 3,14∙6.15 = 607.6 cм2,
где α>1> = E>sp>/E>b> = 180000/32500 = 5,5;
α>2> = E>s>/E>b> = 200000/32500 = 6,15,
Первые потери
1. От релаксаций напряжений в арматуре
σ>1> = (0,22∙σ>sp>/R>s>>,>>ser> – 0,1)∙σ>sp> = (0,22∙1200/1295 – 0,1)∙1200 = 124.6 МПа.
2. От разности температур (Δt = 65ºС): σ>2> = 1,25∙Δt = 1,25∙65 = 81,25 МПа.
3. От деформации анкеров у натяжных устройств
σ>3 >= Δl∙E>sp>/l = 0.26∙180000/1900 = 18,7 МПа,
где Δl = 1,25 + 0,15∙d = 1,25 + 0,15∙9 = 2.6 мм – смещение арматуры в инвентарных зажимах; l = 19000 мм – длина натягиваемой арматуры d =9 мм – диаметр арматуры.
4. От быстро натекающей ползучести. Усилия обжатия с учетом потерь по позициям 1,2,3.
P>0> = A>sp>∙(σ>sp> – σ>1> – σ>2> – σ>3>) = 510∙(1200 – 124.6 – 81,25 – 18,7) = 497.5 кН.
Сжимающее усилие в бетоне от действия этого усилия
σ>bp> = P>0>/A>red> = 497482/607.6 = 8,19 МПа < R>bp> = 28 МПа.
Коэффициент α = 0,25 + 0,025∙R>bp> = 0,25 + 0,025∙28 = 0,95 > 0,85,
принимаем α = 0,75.
При σ>bp>/R>bp> = 8,18/28 = 0,296 < 0,75 потери от быстро натекающей ползучести по формуле:
σ>6> = 40σ>bp>/R>bp> = 40*0.85*0.296=10.0 МПа.
Итого первые потери:
σ>los>>1> = σ>1> + σ>2> + σ>3> + σ>6> = 124.6+81.25+18.72+10=234.6 МПа.
Вторые потери
1. Осадка бетона класса В40 - σ>8> = 40 МПа.
2. От ползучести. Усилие обжатия с учетом первых потерь
Р>1> = 510∙(1200 – 234.6) = 492.354 MН;
сжимающие усилие в бетоне
σ>bp> = 492.4*100/607.6 = 8,1 МПа.
При уровне напряжения:
σ>bp>/R>bp> = 8,1/28 = 0,29 < α = 0,75 потери от ползучести
σ>9> = 0,85∙150∙σ>bp>/R>bp> = 0,85∙150∙0,29 = 36,9 МПа.
Итого вторые потери:
σ>los>>2> = 40 + 36,5 = 76,9 МПа.
Полные потери:
σ>los> = σ>los>>1> + σ>los>>1> = 234.6 + 76,9 = 290 МПа, что больше 100 МПа.
Усилие обжатия с учетом полных потерь и наличия ненапрягаемой арматуры:
при γ>sp> = 0.9
Р>2> = γ>sp>(σ>sp> – σ>los>)∙A>sp> – (σ>6> + σ>8> + σ>9>)∙A>s> = 0.9∙(1200 – 311.5)∙5.1 – (10 + 40 + 36.9)∙3.14 = 380.5 кН;
Усилие трещенообразования определяем при γ>sp> = 0,9 и вводим коэффициент 0,85, учитывающий снижение трещеностойкости нижнего пояса в следствие влияния изгибающих моментов, возникающих в узлах фермы:
N>crc> = 0,85[R>bt>>,>>ser>∙(A + 2α>2>∙A>s>) + P>2>] = 0,85∙[0.21∙(56 + 2∙5,1∙5.54) +380.5]=
= 381.5 кН.
Так как N>crc> = 381.5 кН < N = 454.6 кН, в нижнем поясе образуются трещины и необходимо выполнить расчет по раскрытию трещин.
Приращение напряжений в растянутой арматуре:
σ>s> = (N>n> – P>2>)/A>sp> = (454.6 – 380.5)/5.1 = 145 МПа.
Ширина раскрытия трещин:
a>crc1 >= 1,15∙δ∙φ>l>∙η∙σ>s>/E>sp>∙20∙(3,5 - 100µ)∙3√d = 1,15∙1,2∙1,0∙1,2∙97/180000∙20х
х(3,5 - 100∙0,01)∙3√9 = 0,09 мм.
Непродолжительная ширина раскрытия трещин от действия полной нагрузки
a>crc>> >= a>crc>>1 >= 0,09 < [a>crc>>1>] = 0,15.
Тогда a>crc>> >= a>crc>>1>- a>crc>>1>/ + a>crc>>2>=0,09<0.15
Расчет верхнего пояса
Наибольшее сжимающие усилие, действующее в четвертой панели верхнего пояса. равно N = 632.1 кН.
Так как расчетный эксцентриситет продольной силы е>0> = 0, верхний пояс рассчитываем с учетом только случайного эксцентриситета е>а>, равного наибольшему из следующих значений:
е>а> = l/600 = 3010/600 = 5 мм,
где l = 3010 – расстояние между узлами верхнего пояса;
е>а> = h/30 = 20/30 = 0,66 см,
е>а>≥1см
окончательно принимаем е>0> = е>а> = 10 мм.
Расчетные длины верхнего пояса при е>0> = 10 мм < 0,125h = 0,125∙200 = 25 мм:
- в плоскости фермы
l>0> = 0,9∙l = 0,9∙301 = 270 см; l>0>/h = 270/20 = 13,5>4;
Условная критическая сила
I=bh3/12=28*202/12=18666.7см4
φ>l> = 1+β(M>iL>/M)=1+1*53,2/38=1.87
M>L>=53,2
M>iL>=M>L>+N>L>(h>0>-a)/2=0+632,1*0.12/2=38
δ>е> = е>0>/h = 0,01/0,2 = 0,05 > δ>e,min> = 0,5 – 0,01l>0>/h – 0,01R>b> = 0,167
Принимаем δ>е> =0,16
Задаемся в первом приближении коэффициентом армирования μ = 0,024.
Коэффициент увеличения начального эксцентриситета
η = 1/(1 – 632,1/2137,9) = 1.42.
Расчетный эксцентриситет продольной силы
е = η·е>0> + 0,5·h – а = 1,42*1 + 0,5·20 – 4 = 7,42cм.
Определим требуемую площадь сечения симметричной арматуры по формулам:
1. ξ>R> = ω/(1 + (R>s>/σ>sc>>,>>u>)·(1 – ω/1,1)) = 0,6916/(1+(365/400)(1– 0,6916/1,1) = 0,485,
где ω = 0,85 – 0,008R>b> = 0, 85 – 0,008∙0,9∙22 = 0,6916;
σ>sc>>,>>u> = 400 МПа при γ>b>>2> > 1.
2. α>n>> >= N/(R>b>bh>0>) = 632,1∙103/0,9*22*100*28*16 = 0,7.
3. α>s>> >= α>n> (e/h>0>-1+ α>n> /2)/(1-δ) = 0.7(7,42/16-1+0.7/2)/(1-0.25)<0
4. δ = а/h>0> = 4/16 = 0,25.
При α>s>> ><0 требуемая площадь сечения симметричной арматуры принимается конструктивно
Окончательно принимаем в подкрановой части колонны у граней, перпендикулярных плоскости изгиба по 4Ø16 АIII (A>s> = A>s>` = 8,04 см2).
Расчет элементов решетки
Растянутый раскос .
Поперечное сечение раскоса 140х140 мм. Расчетное усилие N = 62,8 кН.
Требуемая площадь сечения растянутой арматуры
A>s> = N/R>s> = 62,8∙103/0,95*1080*100 = 1,2 см2
Принимаем 4Ø9 К-7 (A>s> = 2,04см2).
Проверяем продолжительную ширину раскрытия трещин при действии N с учетом влияния жесткости узлов.
N>crc> = 0,85[R>bt>>,>>ser>∙(A + 2α>2>∙A>s>) + P>2>] = 0,85∙[0.21∙(56 + 2∙2,04∙5.54) +132,7]= 125,9 кН.
Р>2> = γ>sp>(σ>sp> – σ>los>)∙A>sp> – (σ>6> + σ>8> + σ>9>)∙A>s> = 0.9∙(1200 – 311.5)∙2,04 – (10 + 40 +36.9)∙0 = 132,7 кН;
Так как N>crc> = 125,9 кН > N = 62.8 кН, в нижнем поясе трещины не образуются, и поэтому выполнять расчет по раскрытию трещин не требуется.
Вследствии того, что значения усилий в стержнях (раскосах и стойках) различаются незначительно принимаем их одного размера и с одинаковой арматурой. Арматура для стоек – конструктивных соображений принимается 4Ø12 А – III.
Список литературы
1. СНиП 2.03.01-84*. Бетонные и железобетонные конструкции. М., 1989.
2. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия. М.,1985.
3. Заикин А.И. Железобетонные конструкции одноэтажных промышленных зданий. (Примеры расчета). М., 2002.
4. Байков В.Н. Железобетонные конструкции. М., 1991.
5. Улицкий И.И. Железобетонные конструкции. Киев, 1959.
6. Линович Л.Е. Расчет и конструирование частей гражданских зданий. Киев, 1972.
1