Энергоэкономическая эффективность применения авиационных двигателей на ТЭС

---

Overview

Свойства газов
Компрессор
Свойства газов (2)
Камера сгорания
Свойства газов (750)
Свойства газов (outlet)
Свойства газов (x)
Газовая турбина
Свойства газов (x) (2)
Техн данные к расчету ГПСВ
Расчет ГПСВ конструктивный
финанализ
Кредит
финанализ с кредитом
финанализ с АБХМ
Кредит с АБХМ
финанализ с АБХМ с кредитом

---

Sheet 1: Свойства газов

Изобарная теплоемкость		Вводить только синий текст							gВ	gN2	gRO2	gH3O	Продукты сгорания при a		5,116
m	28,97	28,016	28,15	32	44,01	18,016	28,01	2,016	0,6615	0,2434	0,054	0,0411	1
t	398,06	398,06	398,06	398,06	398,06	398,06	398,06	398,06	398,06	398,06	398,06	398,06	120
T	671,21	671,21	671,21	671,21	671,21	671,21	671,21	671,21	0,2912
8,3142	возд	N2	N2'	O2	CO2	H3O	CO	H3	Изобарная теплоемкость
	30,919	30,558	30,451	32,737	49,000	37,171	30,957	29,380
	1,0673	1,0907	1,0817	1,023	1,1134	2,0632	1,1052	14,5734	1,0673	1,0907	1,1134	2,0632	1,1164
Энтальпия						Энтальпия
	19768,4	19716,8	19661,9	20208,3	25702,6	23015,2	19797,3	19361,5
	682,37	703,77	698,47	631,51	584,02	1277,49	706,79	9603,92
	409,14	420,49	417,09	383,76	391,93	774,70	423,23	5759,82	409,14	420,49	391,93	774,7	426
61,9400	347,2000								632,3	-223,16	426	0
Энтропия						Энтропия
	218,084	215,468	214,956	229,988	248,522	217,049	222,004	154,264
	7,5279	7,6909	7,6361	7,1871	5,6469	12,0476	7,9259	76,5196
0,6201	0,9198	0,9464	0,9388	0,8591	0,8653	1,736	0,9516	12,9891	0,9198	0,9464	0,8653	1,736	0,9569
						0,8199	-0,0999	0,8818	0,0751
p0	24,6420	17,9899	16,9155	103,1538	9,5855	21,7574	39,4875	114,2867	24,642	17,9899	9,5855	21,7574	22,0913
Cv	0,7803	0,7940	0,7864	0,7632	0,9245	1,6017	0,8084	10,4493	0,7803	0,794	0,9245	1,6017	0,8252
k	1,368	1,374	1,376	1,34	1,204	1,288	1,367	1,395	1,368	1,374	1,204	1,288	1,357
Внутренняя энергия	14187,8	14136,2	14081,3	14627,7	20122,0	17434,6	14216,7	13780,9	14187,825818	14136,225818	20122,025818	17434,625818	14629,16
	489,74	504,58	500,22	457,12	457,21	967,73	507,56	6835,78	489,74	504,58	457,21	967,73	511,24
Газовая постоянная	0,287	0,2968	0,2954	0,2598	0,1889	0,4615	0,2968	4,1241	0,287	0,2968	0,1889	0,4615	0,2913

---

Sheet 2: Компрессор

Темп. возд. (ср. годовая)	°С	15
Давление атм.	кПа	95,3	715	мм. рт. ст.
Степень повышения давления		7,2
Давление на выходе из компрессора	кПа	686,16
Энтропия на входе		0,0536	по таблицам лист "Свойства газов"
Энтропия на выходе		0,6201
Темп. возд. на выходе (идеальн)		231	по таблицам
КПД компрессора		0,87	принят
Энтальпия на входе в компрессор	кДж/кг	15,04	по таблицам
Энтальпия на выходе из компрессора (идеальн)	кДж/кг	234,06	по таблицам
Работа сжатия воздуха в компрессора	кДж/кг	251,75
Действительная энтальпия воздуха на выходе из компрессора	кДж/кг	266,79
Действительная температура на выходе из компрессора	°С	262,68

---

Sheet 3: Свойства газов (2)

Изобарная теплоемкость		Вводить только синий текст							gВ	gN2	gRO2	gH3O	Продукты сгорания при a		5,116
m	28,97	28,016	28,15	32	44,01	18,016	28,01	2,016	0,6615	0,2434	0,054	0,0411	1
t	750	750	750	750	750	750	750	750	750	750	750	750	120
T	1023,15	1023,15	1023,15	1023,15	1023,15	1023,15	1023,15	1023,15	0,2912
8,3142	возд	N2	N2'	O2	CO2	H3O	CO	H3	Изобарная теплоемкость
	33,190	32,850	32,715	34,979	54,643	41,600	33,327	30,292
	1,1457	1,1725	1,1622	1,0931	1,2416	2,3091	1,1898	15,0258	1,1457	1,1725	1,2416	2,3091	1,2052
Энтальпия						Энтальпия
	31065,5	30886,3	30788,8	32169,6	44045,6	36870,2	31130,9	29837,4
	1072,33	1102,45	1093,74	1005,30	1000,81	2046,53	1111,42	14800,30
	799,10	819,17	812,36	757,55	808,72	1543,74	827,86	10956,20	799,1	819,17	808,72	1543,74	835,11
451,9000	347,2000								632,3	166,8	426	-409,11
Энтропия						Энтропия
	231,584	228,812	228,250	244,282	270,410	233,579	235,544	166,799
	7,9939	8,1672	8,1083	7,6338	6,1443	12,9651	8,4093	82,7374
0,6201	1,3858	1,4227	1,411	1,3058	1,3627	2,6535	1,435	19,2069	1,3858	1,4227	1,3627	2,6535	1,4456
						0,8199	-0,5659	0,8818	0,5638
p0	124,9835	89,5481	83,6952	575,6205	133,3335	158,8755	201,2451	516,1366	124,9835	89,5481	133,3335	158,8755	118,2024
Cv	0,8587	0,8758	0,8668	0,8333	1,0527	1,8476	0,8930	10,9017	0,8587	0,8758	1,0527	1,8476	0,914
k	1,334	1,339	1,341	1,312	1,179	1,25	1,332	1,378	1,334	1,339	1,179	1,25	1,323
Внутренняя энергия	22558,8	22379,6	22282,1	23662,9	35538,9	28363,5	22624,2	21330,7	22558,82627	22379,62627	35538,92627	28363,52627	23454,71
	778,7	798,82	791,55	739,47	807,52	1574,35	807,72	10580,72	778,7	798,82	807,52	1574,35	817,85
Газовая постоянная	0,287	0,2968	0,2954	0,2598	0,1889	0,4615	0,2968	4,1241	0,287	0,2968	0,1889	0,4615	0,2913

---

Sheet 4: Камера сгорания

Расчет камеры сгорания
Газ		Теплоемкость компонентов
СН4	%	90,6	1,70114	1,5412
С2Н6	%	3,45	2,637605	0,091
С3Н8	%	0,9	3,739575	0,0337
С4Н10	%	0,38	4,984005	0,0189
С5Н12	%	0,3	6,18025	0,0185
Н2S	%	0,08	1,548205	0,0012
CO2	%	2,69	0,9569	0,0257	Суммарная теплоемкость, кДж/кг
O2	%	1,6	0,9473	0,0152	1,7454	2,3179282869
Qрн	кДж/нм3	36400	кДж/кг	48340	8687,3508353222
Плотность	кг/нм3	0,753	10151,4
Теоретический объем воздуха	м3/м3	9,575
Плотность воздуха	кг/нм3	1,292
Теоретическая масса воздуха	кг/кг	16,43
Теор. объем азота	м3/м3	7,564
Объем трехатомных газов	м3/м3	1,06
Объем водяных паров	м3/м3	1,989
Объем дымовых газов	м3/м3	10,613
Объемная доля трехатомных газов	0,1
Объемная доля водяных паров	0,187
Объемная доля азота	0,713	1
Плотность азота	кг/м3	1,250
Плотность трехатомных газов	кг/м3	1,963
Количество трехатомных газов	кг/кг	2,76
Количество водяных паров	кг/кг	2,12
Количество азота	кг/кг	12,55
Количество газов	кг/кг	17,43
Массовая доля вод. паров	0,122
Массовая доля трехатомных газов	0,158
Массовая доля азота	0,72
Температура на выходе из камеры сгорания	°С	750
Энтальпия вод. паров	кДж/кг	1543,74
Энтальпия RO2	кДж/кг	808,72
Энтальпия азота	кДж/кг	819,17
Энтальпия продуктов сгорания при a=1 (750°C)	кДж/кг	905,91644
КПД камеры сгорания	0,98
Температура топлива	°С	15
Теплоемкость топлива	кДж/(кг·°С)	2,318
Энтальпия топлива	кДж/кг	34,77
Энтальпия воздуха при температуре на выходе из камеры сгорания	кДж/кг	799,10
Относительное количество воздуха, содержащееся в продуктах сгорания за камерой сгорания	кг/кг	67,63
Коэффициент избытка воздуха на выходе из камеры сгорания	5,116
Увеличение удельного расхода рабочего тела в камере сгорания	0,0119
Масса продуктов сгорания на 1 кг сожженного топлива	кг/кг	85,06
Массовая доля вод. паров	кг/кг	0,0249
Массовая доля трехатомных газов	кг/кг	0,0324
Массовая доля азота	кг/кг	0,1475
Массовая доля избыточного воздуха	кг/кг	0,7952	1
	ГОТОВО!!!

---

Sheet 5: Свойства газов (750)

Изобарная теплоемкость		Вводить только синий текст							gВ	gN2	gRO2	gH3O	Продукты сгорания при a		5,116
m	28,97	28,016	28,15	32	44,01	18,016	28,01	2,016	0,7952	0,1475	0,0324	0,0249	1
t	750	750	750	750	750	750	750	750	750	750	750	750	120
T	1023,15	1023,15	1023,15	1023,15	1023,15	1023,15	1023,15	1023,15	0,2896
8,3142	возд	N2	N2'	O2	CO2	H3O	CO	H3	Изобарная теплоемкость
	33,190	32,850	32,715	34,979	54,643	41,600	33,327	30,292
	1,1457	1,1725	1,1622	1,0931	1,2416	2,3091	1,1898	15,0258	1,1457	1,1725	1,2416	2,3091	1,1817
Энтальпия						Энтальпия
	31065,5	30886,3	30788,8	32169,6	44045,6	36870,2	31130,9	29837,4
	1072,33	1102,45	1093,74	1005,30	1000,81	2046,53	1111,42	14800,30
	799,10	819,17	812,36	757,55	808,72	1543,74	827,86	10956,20	799,1	819,17	808,72	1543,74	820,91
451,9000	347,2000								632,3	166,8	426	-394,91
Энтропия						Энтропия
	231,584	228,812	228,250	244,282	270,410	233,579	235,544	166,799
	7,9939	8,1672	8,1083	7,6338	6,1443	12,9651	8,4093	82,7374
0,6201	1,3858	1,4227	1,411	1,3058	1,3627	2,6535	1,435	19,2069	1,3858	1,4227	1,3627	2,6535	1,4221
						0,8199	-0,5659	0,8796	0,5425
p0	124,9835	89,5481	83,6952	575,6205	133,3335	158,8755	201,2451	516,1366	124,9835	89,5481	133,3335	158,8755	120,8712
Cv	0,8587	0,8758	0,8668	0,8333	1,0527	1,8476	0,8930	10,9017	0,8587	0,8758	1,0527	1,8476	0,8921
k	1,334	1,339	1,341	1,312	1,179	1,25	1,332	1,378	1,334	1,339	1,179	1,25	1,328
Внутренняя энергия	22558,8	22379,6	22282,1	23662,9	35538,9	28363,5	22624,2	21330,7	22558,82627	22379,62627	35538,92627	28363,52627	23097,49
	778,7	798,82	791,55	739,47	807,52	1574,35	807,72	10580,72	778,7	798,82	807,52	1574,35	802,41
Газовая постоянная	0,287	0,2968	0,2954	0,2598	0,1889	0,4615	0,2968	4,1241	0,287	0,2968	0,1889	0,4615	0,2896

---

Sheet 6: Свойства газов (outlet)

Изобарная теплоемкость		Вводить только синий текст							gВ	gN2	gRO2	gH3O	Продукты сгорания при a		5,116
m	28,97	28,016	28,15	32	44,01	18,016	28,01	2,016	0,8035	0,1415	0,0311	0,0239	1
t	388,69	388,69	388,69	388,69	388,69	388,69	388,69	388,69	388,69	388,69	388,69	388,69	120
T	661,84	661,84	661,84	661,84	661,84	661,84	661,84	661,84	0,2895
8,3142	возд	N2	N2'	O2	CO2	H3O	CO	H3	Изобарная теплоемкость
	30,854	30,496	30,390	32,655	48,794	37,058	30,888	29,369
	1,065	1,0885	1,0796	1,0205	1,1087	2,0569	1,1027	14,568	1,065	1,0885	1,1087	2,0569	1,0934
Энтальпия						Энтальпия
	19479,0	19430,8	19376,9	19902,0	25244,5	22667,5	19507,5	19086,2
	672,39	693,56	688,34	621,94	573,61	1258,19	696,45	9467,36
	399,16	410,28	406,96	374,19	381,52	755,40	412,89	5623,26	399,16	410,28	381,52	755,4	408,7
49,8600	349,3000								632,3	-233,14	408,7	0
Энтропия						Энтропия
	217,649	215,039	214,529	229,528	247,834	216,528	221,569	153,851
	7,5129	7,6756	7,6209	7,1728	5,6313	12,0186	7,9104	76,3147
0,6201	0,9048	0,9311	0,9236	0,8448	0,8497	1,707	0,9361	12,7842	0,9048	0,9311	0,8497	1,707	0,926
						0,5281	-0,3767	0,8592	0,0668
p0	23,3859	17,0852	16,0687	97,6016	8,8242	20,4359	37,4746	108,7483	23,3859	17,0852	8,8242	20,4359	21,971
Cv	0,7780	0,7918	0,7842	0,7607	0,9198	1,5955	0,8059	10,4438	0,778	0,7918	0,9198	1,5955	0,8039
k	1,369	1,375	1,377	1,342	1,205	1,289	1,368	1,395	1,369	1,375	1,205	1,289	1,363
Внутренняя энергия	13976,3	13928,1	13874,2	14399,3	19741,8	17164,8	14004,8	13583,5	13976,329872	13928,129872	19741,829872	17164,829872	14225,02
	482,44	497,15	492,87	449,98	448,58	952,75	499,99	6737,86	482,44	497,15	448,58	952,75	494,71
Газовая постоянная	0,287	0,2968	0,2954	0,2598	0,1889	0,4615	0,2968	4,1241	0,287	0,2968	0,1889	0,4615	0,2895

---

Sheet 7: Свойства газов (x)

Изобарная теплоемкость		Вводить только синий текст							gВ	gN2	gRO2	gH3O	Продукты сгорания при a		5,116
m	28,97	28,016	28,15	32	44,01	18,016	28,01	2,016	0,7952	0,1475	0,0324	0,0249	1
t	187,7	187,7	187,7	187,7	187,7	187,7	187,7	187,7	187,7	187,7	187,7	187,7	120
T	460,85	460,85	460,85	460,85	460,85	460,85	460,85	460,85	0,2896
8,3142	возд	N2	N2'	O2	CO2	H3O	CO	H3	Изобарная теплоемкость
	29,615	29,427	29,330	30,686	43,381	34,826	29,597	29,228
	1,0223	1,0504	1,0419	0,9589	0,9857	1,9331	1,0567	14,498	1,0223	1,0504	0,9857	1,9331	1,0479
Энтальпия						Энтальпия
	13408,9	13418,6	13385,1	13532,2	15946,8	15450,6	13437,2	13199,9
	462,85	478,96	475,49	422,88	362,34	857,60	479,73	6547,57
	189,62	195,68	194,11	175,13	170,25	354,81	196,17	2703,47	189,62	195,68	170,25	354,81	194
-159,6800	349,3000								632,3	-442,68	420,37	226,37
Энтропия						Энтропия
	206,732	204,223	203,750	218,079	231,150	203,556	210,652	143,252
	7,1361	7,2895	7,238	6,815	5,2522	11,2986	7,5206	71,0573
0,6201	0,528	0,545	0,5407	0,487	0,4706	0,987	0,5463	7,5268	0,528	0,545	0,4706	0,987	0,5401
						0,5281	0,0001	0,8592	-0,3191
p0	6,2907	4,6520	4,3948	24,6272	1,1863	4,2934	10,0806	30,3935	6,2907	4,652	1,1863	4,2934	5,8339
Cv	0,7353	0,7536	0,7466	0,6991	0,7968	1,4716	0,7598	10,3739	0,7353	0,7536	0,7968	1,4716	0,7583
k	1,39	1,394	1,396	1,372	1,237	1,314	1,391	1,398	1,39	1,394	1,237	1,314	1,384
Внутренняя энергия	9577,3	9587,0	9553,5	9700,6	12115,2	11619,0	9605,6	9368,3	9577,30093	9587,00093	12115,20093	11619,00093	9711,8
	330,59	342,2	339,38	303,14	275,28	644,93	342,93	4646,97	330,59	342,2	275,28	644,93	338,34
Газовая постоянная	0,287	0,2968	0,2954	0,2598	0,1889	0,4615	0,2968	4,1241	0,287	0,2968	0,1889	0,4615	0,2896

---

Sheet 8: Газовая турбина

КПД турбины (адиабатный)		0,88
Потери давления в турбине		0,03
Степень понижения давления в турбине		7,2
Степень понижения давления в турбине		6,984
Масса продуктов сгорания на 1 кг сожженного топлива	кг/кг	85,06
Массовая доля вод. паров	кг/кг	0,0249
Массовая доля трехатомных газов	кг/кг	0,0324
Массовая доля азота	кг/кг	0,1475
Массовая доля избыточного воздуха	кг/кг	0,7952
Газовая постоянная продуктов сгорания		0,2896
Энтропия на входе в турбину	кДж/(кг·К)	1,4221
Энтропия на выходе из турбины	кДж/(кг·К)	0,8592
Температура на выходе из турбины (теоретическая)	°С	348,9
Энтальпия газов на входе в турбину	кДж/кг	820,91
Энтальпия газов на выходе из турбины	кДж/кг	365,75
Работа расширения газа в турбине	кДж/кг	400,54
Энтальпия на выходе из турбины (действ)	кДж/кг	420,37
Температура на выходе из турбины (действ)	°С	398,98
Средняя температура стенки лопаток	°С	600
Число охлаждаемых венцов		1
	a	1
	b	0
Средняя температура рабочего тела, при которой отводится теплота охлаждения	°С	750	Tq
a*		0,02
Теплоемкость продуктов сгорания при Tq и a	кДж/кг	1,1817
Количество теплоты, отводимой от охлаждаемых элементов проточной части	кДж/кг	3,55	qохл
Коэффициент потери работы при закрытом охлаждении		0,3431
Удельная работа расширения газа	кДж/кг	399,3
Энтальпия в конце расширения	кДж/кг	418,1
Средняя температура газа, при которой охладитель вводится в проточную часть	°С	600	Tg
Показатель политропы процесса расширения	m'sт	0,2162
Степень понижения давления охладителя	pохл	3,401
Коэффициент использования хладоресурса охладителя	kисп	0,42
Расход воздуха на охлаждение дисков и элементов статора	Dgохл	0,02
Температура воздуха для охлаждения		262,68
Энтальпия		266,79
Расход воздуха на охлаждение	gохл	0,043
Температура (средняя)		431,34
Средняя изобарная теплоемкость охладителя		1,0753
Средняя энтальпия охладителя при выводе в проточную часть	iохл3	349,3
Средняя температура охладителя	tохл3	341,63
Политропический КПД расширения газов	hпол	0,85
Энтропия на выходе из турбины (действ)		0,9438
Энтропия охладителя при tохл3		0,8267
Энтропия охладителя в конце процесса расширения		0,5281
Температура охладителя в конце процесса расширения	tохл4	187,7
Энтальпия охладителя в конце процесса расширения	iохл4	189,62
Работа расширения охладителя	Нохл	6,866
Суммарная удельная работа расширения газа и охладителя	Hт	406,166
Расход охладителя, отнесенный к расходу воздуха через компрессор	g'охл	0,0417
Коэффициент избытка воздуха смеси газа и охладителя	aсм	5,339
Энтальпия смеси газа и охладителя за турбиной	i4	408,7
Температура на выходе из турбины	t4	388,69
Избыточное количество воздуха на выходе из турбины	gв	71,29
Масса продуктов сгорания на 1 кг сожженного топлива		88,72
Доля RO2		0,031
Доля N2		0,1415
Доля вод. паров		0,0239
Доля воздуха		0,8035
Выходные характеристики ГТУ
Удельная полезная работа ГТУ	He	139,27
Мех. КПД		0,98
КПД генератора		0,95
Коэффициент полезной работы	j	0,3536
Мощность	МВт	2,5
Расход воздуха при мощности 2,5 МВт	кг/с	17,95
Расход топлива	кг/с	0,21
Расход выхлопных газов	кг/с	18,16
Расход теплоты на турбину		551,07
Электрический КПД ГТУ		24,0%
Удельный расход условного топлива на выработанную электроэнергию	гут/(кВт·ч)	511,81		ГОТОВО!!!

---

Sheet 9: Свойства газов (x) (2)

Изобарная теплоемкость		Вводить только синий текст							gВ	gN2	gRO2	gH3O	Продукты сгорания при a		5,116
m	28,97	28,016	28,15	32	44,01	18,016	28,01	2,016	0,8035	0,1415	0,0311	0,0239	1
t	116,6	116,6	116,6	116,6	116,6	116,6	116,6	116,6	116,6	116,6	116,6	116,6	120
T	389,75	389,75	389,75	389,75	389,75	389,75	389,75	389,75	0,2895
8,3142	возд	N2	N2'	O2	CO2	H3O	CO	H3	Изобарная теплоемкость
	29,311	29,221	29,126	30,005	40,907	34,182	29,305	29,148
	1,0118	1,043	1,0347	0,9377	0,9295	1,8973	1,0462	14,4583	1,0118	1,043	0,9295	1,8973	1,0348
Энтальпия						Энтальпия
	11314,7	11334,3	11307,6	11375,1	12948,3	12998,1	11343,9	11124,2
	390,57	404,57	401,69	355,47	294,21	721,48	404,99	5517,96
	117,34	121,29	120,31	107,72	102,12	218,69	121,43	1673,86	117,34	121,29	102,12	218,69	119,85
-231,9600	349,3000								632,3	-514,96	420,37	300,52
Энтропия						Энтропия
	201,797	199,312	198,854	212,997	224,089	197,777	205,719	138,360
	6,9657	7,1142	7,0641	6,6562	5,0918	10,9778	7,3445	68,6307
0,6201	0,3576	0,3697	0,3668	0,3282	0,3102	0,6662	0,3702	5,1002	0,3576	0,3697	0,3102	0,6662	0,3652
						0,5281	0,1705	0,8592	-0,494
p0	3,4747	2,5770	2,4389	13,3646	0,5074	2,1425	5,5694	16,8751	3,4747	2,577	0,5074	2,1425	3,2236
Cv	0,7248	0,7462	0,7393	0,6778	0,7406	1,4358	0,7494	10,3342	0,7248	0,7462	0,7406	1,4358	0,7453
k	1,396	1,398	1,4	1,383	1,255	1,321	1,396	1,399	1,396	1,398	1,255	1,321	1,39
Внутренняя энергия	8074,2	8093,8	8067,1	8134,6	9707,8	9757,6	8103,4	7883,7	8074,24055	8093,84055	9707,84055	9757,64055	8168,05
	278,71	288,9	286,58	254,21	220,58	541,61	289,31	3910,59	278,71	288,9	220,58	541,61	284,63
Газовая постоянная	0,287	0,2968	0,2954	0,2598	0,1889	0,4615	0,2968	4,1241	0,287	0,2968	0,1889	0,4615	0,2895

---

Sheet 10: Техн данные к расчету ГПСВ

Температура на входе	388,69	°С			-219,9478
Энтальпия на входе	408,7	кДж/кг
Температура на выходе	117	°С	задано
Энтальпия на выходе	119,85	кДж/кг
Расход газов	18,16	кг/с
Тепловой поток, вносимый уходящими газами	5245,516	кДж/с
ГПСВ (газовый подогреватель сетевой воды)
Расход воды	8,33	кг/с	30	т/ч
Температура воды на входе	60	°С
Энтальпия воды на входе	253,23	кДж/кг
Температура воды на выходе	120	°С
Энтальпия воды на выходе	505,05	кДж/кг
Расход теплоты в ГПСВ	2097,6606	кДж/с	0,0005010176	Гкал/с	1,5030528805	Гкал/ч
Теплота для испарения и перегрева
Расход пара	1,39		5	1,3888888889
Температура перегретого пара	250	°С
Давление пара	14	ата
Энтальпия перегретого пара	2927,93	кДж/кг
Температура конденсата	120	°С
Энтальпия конденсата	505,05	кДж/кг
Расход теплоты в экономайзере, испарителе и перегревателе	3367,8032	кДж/с	0,000804386	Гкал/с	2,8957895099	Гкал/ч

---

Sheet 11: Расчет ГПСВ конструктивный

Диаметр трубы нар	0,028	м
Диаметр ребра	0,048	м
Диаметр трубы внут	0,022	м
Толщина ребра	0,002	м
Шаг ребра	0,005	м
Нрб/Н	0,9005
Нгл/Н	0,0995
Коэффициент-т теплоотдачи конвекцией при поперечном омывании шахматных пучков труб с круглыми ребрами	55,3802608325	64,407
Сz	1,02
js - параметр, учитывающий геометрическое расположение труб в пучке	1,228
поперечный шаг труб	0,06	м
отн поперечн шаг труб	2,143
продольный шаг труб	0,045	м
отн продольн шаг труб	1,607
средний относительный диагональн шаг труб	1,931
l	0,0336501973	коэффициент теплопров-ти при средней температуре
w	8,806	скорость газов
u	4,053666435E-005	коэффициент кинем вязкости при средней температуре
hрб	0,01
F	1,6
a	2	м
b	2	м
Объем газов	14,09	м3/с
Ср температура газов	252,65
Мu	0,9685
Ml	0,9313
uг	4,18551E-005
lг	0,0361325
Приведенный коэф-т теплоотдачи	45,3776442617	52,7742002764	Вт/(м2*К)
Е	0,96
m	1
e	0	для газа
lм	36
b	36,161	bhрб	0,36161	D/d	1,7142857143
yрб	0,85
tб	272,09
tм	60
P	0,1825428215
R	4,5348333333
y	1
Dtб	268,69
Dtм	56,6
Dt	71,26
H	1394,828
Нгл	138,785
Нрб	1256,043	Кол-во труб
Общ длина труб	2629,5617591677	1577,7370555006	В ширину	В длину	Длина ГПСВ
Количество труб	1315	34	39	1326	1,755	м
Газовая часть
Температура на входе	388,69	°С	0,1054
Энтальпия на входе	408,7	кДж/кг
Температура на выходе	116,6	°С	задано
Энтальпия на выходе	119,85	кДж/кг
Расход газов	18,16	кг/с
Тепловой поток, вносимый уходящими газами	5245,516	кДж/с
ГПСВ (газовый подогреватель сетевой воды)
Расход воды	20,83	кг/с	75	т/ч
Температура воды на входе	60	°С
Энтальпия воды на входе	253,23	кДж/кг
Температура воды на выходе	120	°С
Энтальпия воды на выходе	505,05	кДж/кг
Расход теплоты в ГПСВ	5245,4106	кДж/с	0,0012528448	Гкал/с	4,5102412726	Гкал/ч
	кВт
КПИ	76,30%
	288,8441960352
Теплота для испарения и перегрева
Расход пара	0		0	0
Температура перегретого пара	250	°С
Давление пара	14	ата
Энтальпия перегретого пара	2927,93	кДж/кг
Температура конденсата	120	°С
Энтальпия конденсата	505,05	кДж/кг
Расход теплоты в экономайзере, испарителе и перегревателе	0	кДж/с	0	Гкал/с	0	Гкал/ч

---

Sheet 12: финанализ

АИ-20			1		2	3	4	5	6	7	8	9	10
Nед, МВт	2,50	aк	60		25	15	0	0	0	0	0	0	0
Число часов использ уст мощ-ти	6 000	av	60		100	100	100	100	100	100	100	100	100
Норма амортизации	0,10	I этап. Расчет ФЭИП при реализации за счет собственных средств
Расход на соб нужды %	5,50	№ пп	Показатель	0	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	Итого
ФОТ годовой usd/год	2 400	1	Выручка,%	0,00	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
Ставка дисконтирования	20%		тыс. $	0,00	864,90	1441,50	1441,50	1441,50	1441,50	1441,50	1441,50	1441,50	1441,50	1441,50	13838,41
Прочие отчисления	0,25	2	Издержки,%	0,00	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
Отчисления соцстрах	35%		тыс. $	0,00	537,42	895,70	895,70	895,70	895,70	895,70	895,70	895,70	895,70	895,70	8598,73
поток наличности	536 640	3	Прибыль, %	0,00	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
чистая прибыль	436 640		тыс. $	0,00	327,48	545,80	545,80	545,80	545,80	545,80	545,80	545,80	545,80	545,80	5239,68
капвложения	1 000 000	4	Чистая прибыль, %	0,00	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
прибыль	545 800		тыс. $	0,00	261,98	436,64	436,64	436,64	436,64	436,64	436,64	436,64	436,64	436,64	4191,74
налог	109 160	5	ПН, тыс $	0,00	321,98	536,64	536,64	536,64	536,64	536,64	536,64	536,64	536,64	536,64	5151,74
выручка	1 441 501	6	Капитал,%	0,00	60,00	25,00	15,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	100,00
Расход топлив ГТУ, тут/год	23 031		тыс. $	0,00	600,00	250,00	150,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	1000,00
Цена нат. топлива	40,00	7	ЧПН, тыс. $	0,00	-278,02	286,64	386,64	536,64	536,64	536,64	536,64	536,64	536,64	536,64	4151,74
Qрн, ккал/м3 (ккал/кг)	8 687	8	ДЧПН при Е=0,2, тыс. $	0,00	-231,68	199,06	223,75	258,80	215,66	179,72	149,77	124,81	104,00	86,67	1310,55
Qур	7 000	9	Кумулят. ЧПН, тыс. $	0,00	-231,68	-32,62	191,13	449,92	665,59	845,31	995,07	1119,88	1223,88	1310,55
Цена усл. топлива	32,23	10	ДЧПН при Е=IRR, тыс. $	0,00	-184,57	126,33	113,13	104,24	69,20	45,94	30,50	20,25	13,44	8,92	347,39
Издержки на топливо	742 351			0,00	-184,57	-58,24	54,89	159,13	228,34	274,28	304,78	325,03	338,47	347,39
Издержки на амортизацию	100 000			IRR=	0,5063
Издержки на з/п	16 800			PBP=	4,25
Издержки соцстрах	5 880			CP=	21,933775562	точка безубыточности
Прочие издержки	30 670			Ипер	742 351
Суммарные издержки	895 701			Ипост	153 350
Тариф	$0,030	За электроэнергию		R	29	%
Отпущенная электроэнергия	42 525	1 275 750,00 руб.
Налог на прибыль	20%	1 441 501,37
Количество работников	7	545 800,04
Тепло в час	4,51	Гкал
Тепло в год	47 357,53
Количество часов использования тепловой мощности	3 500
Выручка от тепла	165 751,37
Цена 1 Гкал	3,50	долл
Количество установок	3
Расход топлива на тепло	7 517,07
Расход топлива на э/э	15 514,38
КПД замещаемой котельной	0,90
aэ	0,67
				Расчет себестоимости единицы продукции на ТЭЦ
				№пп	Стадии пр-ва	Ит	Иост
				1	Тепло	0,326	0,326
				тыс. $	242,291	50,05
					2	Электроэнергия	0,674	0,674
						тыс. $	500,061	103,30
					3	Себест-ть э/э, цент/кВт·ч	1,419
					4	Себест-ть т/э, $/Гкал	6,173

---

Sheet 13: Кредит

График использования кредитных ресурсов
	Конец
t	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
Основной долг	300000	425000	500000	802250	687643	573036	458429	343821	229214	114607
Выплаты основного долга	0	0	0	114607	114607	114607	114607	114607	114607	114607
Остаток основного долга	300000	425000	500000	802250	687643	458429	343821	229214	114607	0
rб	72000	102000	120000	192540	165034	137529	110023	82517	55011	27506
rко	6000	2250	0	0	0	0	0	0	0	0
SВ%	78000	104250	120000	192540	165034	137529	110023	82517	55011	27506
Итого	0	0	0	307147	279641	252136	224630	197124	169619	142113
Срок	10	лет
rб	24	%
%кредита	50	%
К	1000000
Ксоб	500000
Ккр	500000
Тл	3
rко, %	3
Распределение кредитных средств по годам
Ккр	300000	125000	75000
Вкр	114607,142857143	500000

---

Sheet 14: финанализ с кредитом

АИ-20			1		2	3	4	5	6	7	8	9	10
Nед, МВт	2,50	aк	60		25	15	0	0	0	0	0	0	0
Число часов использ уст мощ-ти	6 000	av	60		100	100	100	100	100	100	100	100	100
Норма аморт	0,10	I этап. Расчет ФЭИП при реализации за счет собственных средств
Расход на соб нужды %	5,50	№ пп	Показатель	0	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	Итого
ФОТ годовой usd/год	2 400	1	Выручка,%	0,00	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
Ставка дисконтирования	20%		тыс. $	0,00	431,15	718,58	718,58	718,58	718,58	718,58	718,58	718,58	718,58	718,58	6898,33
Прочие отчисления	0,25	2	Издержки,%	0,00	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
Отчисления соцстрах	35%		тыс. $	0,00	259,04	431,73	431,73	431,73	431,73	431,73	431,73	431,73	431,73	431,73	4144,62
		3	Выплаты, тыс. $		0,00	0,00	0,00	307,15	279,64	252,14	224,63	197,12	169,62	142,11	1572,41
поток наличности	329 476	4	Прибыль, %	0,00	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
чистая прибыль	229 476		тыс. $	0,00	172,11	286,84	286,84	-20,30	7,20	34,71	62,21	89,72	117,23	144,73	1181,30
капвложения	1 000 000	5	Чистая прибыль, %	0,00	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
прибыль	286 845		тыс. $	0,00	137,69	229,48	229,48	-16,24	5,76	27,77	49,77	71,78	93,78	115,79	945,04
налог	57 369	6	ПН, тыс $	0,00	197,69	329,48	329,48	83,76	105,76	127,77	149,77	171,78	193,78	215,79	1905,04
выручка	718 576	7	Капитал,%	0,00	60,00	25,00	15,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	100,00
Расход топлив ГТУ, тут/год	23 031		тыс. $	0,00	300,00	125,00	75,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	500,00
Цена нат. топлива	15,00	8	ЧПН, тыс. $	0,00	-102,31	204,48	254,48	83,76	105,76	127,77	149,77	171,78	193,78	215,79	1405,04
Qрн	8 687	9	ДЧПН при Е=0,2, тыс. $	0,00	-85,26	142,00	147,27	40,39	42,50	42,79	41,80	39,95	37,56	34,85	483,84
Qур	7 000	10	Кумулят. ЧПН, тыс. $	0,00	-85,26	56,73	204,00	244,39	286,90	329,69	371,48	411,43	448,99	483,84
Цена усл. топлива	12,09	11	ДЧПН при Е=IRR, тыс. $	0,00	-34,25	22,92	9,55	1,05	0,44	0,18	0,07	0,03	0,01	0,00	0,00
Издержки на топливо	278 382			0,00	-34,25	-11,34	-1,79	-0,73	-0,29	-0,11	-0,04	-0,01	0,00	0,00
Издержки на амортизацию	100 000			IRR=	1,9870
Издержки на з/п	16 800			PBP=	4,25
Издержки соцстрах	5 880			CP=	34,8368638933
Прочие издержки	30 670			Ипер	278 382
Суммарные издержки	431 732			Ипост	153 350
Тариф	$0,013	За электроэнергию
Отпущенная электроэнергия	42 525	552 825,00 руб.
Налог на прибыль	20%	718 576,37
	12,61	сум	286 844,62
Тепло в час	4,51
Тепло в год	47 357,53
Количество часов использования тепловой мощности	3 500
Выручка от тепла	165 751,37
Цена 1 Гкал	3,50	долл
Количество установок	3

---

Sheet 15: финанализ с АБХМ

АИ-20			1		2	3	4	5	6	7	8	9	10
Nед, МВт	2,50	aк	60		25	15	0	0	0	0	0	0	0
Число часов использ уст мощ-ти	6 000	av	60		100	100	100	100	100	100	100	100	100
Норма аморт	0,10	I этап. Расчет ФЭИП при реализации за счет собственных средств
Расход на соб нужды %	7,50	№ пп	Показатель	0	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	Итого
ФОТ годовой usd/год	2 400	1	Выручка,%	0,00	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
Ставка дисконтирования	20%		тыс. $	0,00	474,40	790,66	790,66	790,66	790,66	790,66	790,66	790,66	790,66	790,66	7590,38
Прочие отчисления	0,25	2	Издержки,%	0,00	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
Отчисления соцстрах	35%		тыс. $	0,00	270,29	450,48	450,48	450,48	450,48	450,48	450,48	450,48	450,48	450,48	4324,62
		3	Выплаты, тыс. $		0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00
поток наличности	387 146	4	Прибыль, %	0,00	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
чистая прибыль	272 146		тыс. $	0,00	204,11	340,18	340,18	340,18	340,18	340,18	340,18	340,18	340,18	340,18	3265,76
капвложения	1 150 000	5	Чистая прибыль, %	0,00	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
прибыль	340 183		тыс. $	0,00	163,29	272,15	272,15	272,15	272,15	272,15	272,15	272,15	272,15	272,15	2612,61
налог	68 037	6	ПН, тыс $	0,00	232,29	387,15	387,15	387,15	387,15	387,15	387,15	387,15	387,15	387,15	3716,61
выручка	790 665	7	Капитал,%	0,00	60,00	25,00	15,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	100,00
Расход топлив ГТУ, тут/год	23 031		тыс. $	0,00	690,00	287,50	172,50	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	1150,00
Цена нат. топлива	15,00	8	ЧПН, тыс. $	0,00	-457,71	99,65	214,65	387,15	387,15	387,15	387,15	387,15	387,15	387,15	2566,61
Qрн	8 687	9	ДЧПН при Е=0,2, тыс. $	0,00	-381,43	69,20	124,22	186,70	155,59	129,65	108,05	90,04	75,03	62,53	619,57
Qур	7 000	10	Кумулят. ЧПН, тыс. $	0,00	-381,43	-312,23	-188,01	-1,31	154,28	283,93	391,98	482,01	557,05	619,57
Цена усл. топлива	12,09	11	ДЧПН при Е=IRR, тыс. $	0,00	-300,06	42,82	60,47	71,51	46,88	30,73	20,15	13,21	8,66	5,68	0,04
Издержки на топливо	278 382			0,00	-300,06	-257,24	-196,76	-125,26	-78,38	-47,65	-27,50	-14,30	-5,64	0,04	0,60
Издержки на амортизацию	115 000			IRR=	0,5254
Издержки на з/п	16 800			PBP=	4
Издержки соцстрах	5 880			CP=	33,5947105753
Прочие издержки	34 420			Ипер	278 382
Суммарные издержки	450 482			Ипост	172 100
Тариф	$0,013	За электроэнергию
Отпущенная электроэнергия	41 625	541 125,00 руб.
Налог на прибыль	20%	706 876,37
	12,61	сум	256 394,62
Тепло в час	4,51
Тепло в год	47 357,53
Количество часов использования тепловой мощности	3 500
Выручка от тепла	165 751,37
Цена 1 Гкал	3,50	долл
Количество установок	3
Количество часов использования холодильной мощности	2 500
Цена 1 Гкал холода	7,565	$
Холодопроизводительность	4430319	ккал/ч
Отпущенное количество холода, Гкал	11 076
Холдильный коэффициент замещаемой электропотребляющей холодильной установки	2,00
Расход электроэнергии на 1 ккал/ч холода в замещаемой установке, квт·ч/(ккал/ч)	0,00058
Выручка от отпущенного холода	83 788

---

Sheet 16: Кредит с АБХМ

График использования кредитных ресурсов
	Конец
t	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
Основной долг	345000	488750	575000	922588	790789	658991	527193	395395	263596	131798
Выплаты основного долга	0	0	0	131798	131798	131798	131798	131798	131798	131798
Остаток основного долга	345000	488750	575000	922588	790789	527193	395395	263596	131798	0
rб	82800	117300	138000	221421	189789	158158	126526	94895	63263	31632
rко	6900	2588	0	0	0	0	0	0	0	0
SВ%	89700	119888	138000	221421	189789	158158	126526	94895	63263	31632
Итого	0	0	0	353219	321588	289956	258325	226693	195061	163430
Срок	10	лет
rб	24	%
%кредита	50	%
К	1150000
Ксоб	575000
Ккр	575000
Тл	3
rко, %	3
Распределение кредитных средств по годам
Ккр	345000	143750	86250
Вкр	131798,214285714	575000

---

Sheet 17: финанализ с АБХМ с кредитом

АИ-20			1		2	3	4	5	6	7	8	9	10
Nед, МВт	2,50	aк	60		25	15	0	0	0	0	0	0	0
Число часов использ уст мощ-ти	6 000	av	60		100	100	100	100	100	100	100	100	100
Норма аморт	0,10	I этап. Расчет ФЭИП при реализации за счет собственных средств
Расход на соб нужды %	7,50	№ пп	Показатель	0	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	Итого
ФОТ годовой usd/год	2 400	1	Выручка,%	0,00	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
Ставка дисконтирования	20%		тыс. $	0,00	474,40	790,66	790,66	790,66	790,66	790,66	790,66	790,66	790,66	790,66	7590,38
Прочие отчисления	0,25	2	Издержки,%	0,00	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
Отчисления соцстрах	35%		тыс. $	0,00	270,29	450,48	450,48	450,48	450,48	450,48	450,48	450,48	450,48	450,48	4324,62
		3	Выплаты, тыс. $		0,00	0,00	0,00	353,22	321,59	289,96	258,32	226,69	195,06	163,43	1808,27
поток наличности	387 146	4	Прибыль, %	0,00	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
чистая прибыль	272 146		тыс. $	0,00	204,11	340,18	340,18	-13,04	18,60	50,23	81,86	113,49	145,12	176,75	1457,49
капвложения	1 150 000	5	Чистая прибыль, %	0,00	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
прибыль	340 183		тыс. $	0,00	163,29	272,15	272,15	-10,43	14,88	40,18	65,49	90,79	116,10	141,40	1165,99
налог	68 037	6	ПН, тыс $	0,00	232,29	387,15	387,15	104,57	129,88	155,18	180,49	205,79	231,10	256,40	2269,99
выручка	790 665	7	Капитал,%	0,00	60,00	25,00	15,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	100,00
Расход топлив ГТУ, тут/год	23 031		тыс. $	0,00	345,00	143,75	86,25	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	575,00
Цена нат. топлива	15,00	8	ЧПН, тыс. $	0,00	-112,71	243,40	300,90	104,57	129,88	155,18	180,49	205,79	231,10	256,40	1694,99
Qрн	8 687	9	ДЧПН при Е=0,2, тыс. $	0,00	-93,93	169,03	174,13	50,43	52,19	51,97	50,37	47,86	44,79	41,41	588,25
Qур	7 000	10	Кумулят. ЧПН, тыс. $	0,00	-93,93	75,10	249,23	299,66	351,85	403,82	454,19	502,05	546,84	588,25
Цена усл. топлива	12,09	11	ДЧПН при Е=IRR, тыс. $	0,00	-35,70	24,42	9,56	1,05	0,41	0,16	0,06	0,02	0,01	0,00	-0,01
Издержки на топливо	278 382			0,00	-35,70	-11,28	-1,72	-0,67	-0,25	-0,09	-0,04	-0,02	-0,01	-0,01	0,60
Издержки на амортизацию	115 000			IRR=	2,1570
Издержки на з/п	16 800			PBP=	1,25
Издержки соцстрах	5 880			CP=	33,5947105753
Прочие издержки	34 420			Ипер	278 382
Суммарные издержки	450 482			Ипост	172 100
Тариф	$0,013	За электроэнергию
Отпущенная электроэнергия	41 625	541 125,00 руб.
Налог на прибыль	20%	706 876,37
	12,61	сум	256 394,62
Тепло в час	4,51
Тепло в год	47 357,53
Количество часов использования тепловой мощности	3 500
Выручка от тепла	165 751,37
Цена 1 Гкал	3,50	долл
Количество установок	3
Количество часов использования холодильной мощности	2 500
Цена 1 Гкал холода	7,565	$
Холодопроизводительность	4430319	ккал/ч
Отпущенное количество холода, Гкал	11 076
Холдильный коэффициент замещаемой электропотребляющей холодильной установки	2,00
Расход электроэнергии на 1 ккал/ч холода в замещаемой установке, квт·ч/(ккал/ч)	0,00058
Выручка от отпущенного холода	83 788

---

Overview

Компрессор
Камера сгорания
Газовая турбина
Свойства газов (x) (2)
HRSG - technical data
HRSG - calculation
финанализ
Кредит
финанализ с кредитом
финанализ с АБХМ
Кредит с АБХМ
финанализ с АБХМ с кредитом

---

Sheet 1: Компрессор

Темп. возд. (ср. годовая)	°С	15
Давление атм.	кПа	95,3	715	мм. рт. ст.
Степень повышения давления		7,2
Давление на выходе из компрессора	кПа	686,16
Энтропия на входе		0,0536
Энтропия на выходе		0,6201
Темп. возд. на выходе (идеальн)		231
КПД компрессора		0,87
Энтальпия на входе в компрессор	кДж/кг	15,04
Энтальпия на выходе из компрессора (идеальн)	кДж/кг	234,06
Работа сжатия воздуха в компрессора	кДж/кг	251,75
Действительная энтальпия воздуха на выходе из компрессора	кДж/кг	266,79
Действительная температура на выходе из компрессора	°С	262,68
		ГОТОВО!!!

---

Sheet 2: Камера сгорания

Расчет камеры сгорания
Газ		Теплоемкость компонентов
СН4	%	90,6	1,70114	1,5412
С2Н6	%	3,45	2,637605	0,091
С3Н8	%	0,9	3,739575	0,0337
С4Н10	%	0,38	4,984005	0,0189
С5Н12	%	0,3	6,18025	0,0185
Н2S	%	0,08	1,548205	0,0012
CO2	%	2,69	0,9569	0,0257	Суммарная теплоемкость, кДж/кг
O2	%	1,6	0,9473	0,0152	1,7454	2,3179282869
Qрн	кДж/нм3	36400	кДж/кг	48340	8687,3508353222
Плотность	кг/нм3	0,753	10151,4
Теоретический объем воздуха	м3/м3	9,575
Плотность воздуха	кг/нм3	1,292
Теоретическая масса воздуха	кг/кг	16,43
Теор. объем азота	м3/м3	7,564
Объем трехатомных газов	м3/м3	1,06
Объем водяных паров	м3/м3	1,989
Объем дымовых газов	м3/м3	10,613
Объемная доля трехатомных газов	0,1
Объемная доля водяных паров	0,187
Объемная доля азота	0,713	1
Плотность азота	кг/м3	1,250
Плотность трехатомных газов	кг/м3	1,963
Количество трехатомных газов	кг/кг	2,76
Количество водяных паров	кг/кг	2,12
Количество азота	кг/кг	12,55
Количество газов	кг/кг	17,43
Массовая доля вод. паров	0,122
Массовая доля трехатомных газов	0,158
Массовая доля азота	0,72
Температура на выходе из камеры сгорания	°С	750
Энтальпия вод. паров	кДж/кг	1543,74
Энтальпия RO2	кДж/кг	808,72
Энтальпия азота	кДж/кг	819,17
Энтальпия продуктов сгорания при a=1 (750°C)	кДж/кг	905,91644
КПД камеры сгорания	0,98
Температура топлива	°С	15
Теплоемкость топлива	кДж/(кг·°С)	2,318
Энтальпия топлива	кДж/кг	34,77
Энтальпия воздуха при температуре на выходе из камеры сгорания	кДж/кг	799,10
Относительное количество воздуха, содержащееся в продуктах сгорания за камерой сгорания	кг/кг	67,63
Коэффициент избытка воздуха на выходе из камеры сгорания	5,116
Увеличение удельного расхода рабочего тела в камере сгорания	0,0119
Масса продуктов сгорания на 1 кг сожженного топлива	кг/кг	85,06
Массовая доля вод. паров	кг/кг	0,0249
Массовая доля трехатомных газов	кг/кг	0,0324
Массовая доля азота	кг/кг	0,1475
Массовая доля избыточного воздуха	кг/кг	0,7952	1
	ГОТОВО!!!

---

Sheet 3: Газовая турбина

КПД турбины (адиабатный)		0,88
Потери давления в турбине		0,03
Степень понижения давления в турбине		7,2
Степень понижения давления в турбине		6,984
Масса продуктов сгорания на 1 кг сожженного топлива	кг/кг	85,06
Массовая доля вод. паров	кг/кг	0,0249
Массовая доля трехатомных газов	кг/кг	0,0324
Массовая доля азота	кг/кг	0,1475
Массовая доля избыточного воздуха	кг/кг	0,7952
Газовая постоянная продуктов сгорания		0,2896
Энтропия на входе в турбину	кДж/(кг·К)	1,4221
Энтропия на выходе из турбины	кДж/(кг·К)	0,8592
Температура на выходе из турбины (теоретическая)	°С	348,9
Энтальпия газов на входе в турбину	кДж/кг	820,91
Энтальпия газов на выходе из турбины	кДж/кг	365,75
Работа расширения газа в турбине	кДж/кг	400,54
Энтальпия на выходе из турбины (действ)	кДж/кг	420,37
Температура на выходе из турбины (действ)	°С	398,98
Средняя температура стенки лопаток	°С	600
Число охлаждаемых венцов		1
	a	1
	b	0
Средняя температура рабочего тела, при которой отводится теплота охлаждения	°С	750	Tq
a*		0,02
Теплоемкость продуктов сгорания при Tq и a	кДж/кг	1,1817
Количество теплоты, отводимой от охлаждаемых элементов проточной части	кДж/кг	3,55	qохл
Коэффициент потери работы при закрытом охлаждении		0,3431
Удельная работа расширения газа	кДж/кг	399,3
Энтальпия в конце расширения	кДж/кг	418,1
Средняя температура газа, при которой охладитель вводится в проточную часть	°С	600	Tg
Показатель политропы процесса расширения	m'sт	0,2162
Степень понижения давления охладителя	pохл	3,401
Коэффициент использования хладоресурса охладителя	kисп	0,42
Расход воздуха на охлаждение дисков и элементов статора	Dgохл	0,02
Температура воздуха для охлаждения		262,68
Энтальпия		266,79
Расход воздуха на охлаждение	gохл	0,043
Температура (средняя)		431,34
Средняя изобарная теплоемкость охладителя		1,0753
Средняя энтальпия охладителя при выводе в проточную часть	iохл3	349,3
Средняя температура охладителя	tохл3	341,63
Политропический КПД расширения газов	hпол	0,85
Энтропия на выходе из турбины (действ)		0,9438
Энтропия охладителя при tохл3		0,8267
Энтропия охладителя в конце процесса расширения		0,5281
Температура охладителя в конце процесса расширения	tохл4	187,7
Энтальпия охладителя в конце процесса расширения	iохл4	189,62
Работа расширения охладителя	Нохл	6,866
Суммарная удельная работа расширения газа и охладителя	Hт	406,166
Расход охладителя, отнесенный к расходу воздуха через компрессор	g'охл	0,0417
Коэффициент избытка воздуха смеси газа и охладителя	aсм	5,339
Энтальпия смеси газа и охладителя за турбиной	i4	408,7
Температура на выходе из турбины	t4	388,69
Избыточное количество воздуха на выходе из турбины	gв	71,29
Масса продуктов сгорания на 1 кг сожженного топлива		88,72
Доля RO2		0,031
Доля N2		0,1415
Доля вод. паров		0,0239
Доля воздуха		0,8035
Выходные характеристики ГТУ
Удельная полезная работа ГТУ	He	139,27
Мех. КПД		0,98
КПД генератора		0,95
Коэффициент полезной работы	j	0,3536
Мощность	МВт	2,5
Расход воздуха при мощности 2,5 МВт	кг/с	17,95
Расход топлива	кг/с	0,21
Расход выхлопных газов	кг/с	18,16
Расход теплоты на турбину		551,07
Электрический КПД ГТУ		24,0%
Удельный расход условного топлива на выработанную электроэнергию	гут/(кВт·ч)	511,81		ГОТОВО!!!

---

Sheet 4: Свойства газов (x) (2)

Изобарная теплоемкость		Вводить только синий текст							gВ	gN2	gRO2	gH3O	Продукты сгорания при a		5,116
m	28,97	28,016	28,15	32	44,01	18,016	28,01	2,016	0,8035	0,1415	0,0311	0,0239	1
t	116,6	116,6	116,6	116,6	116,6	116,6	116,6	116,6	116,6	116,6	116,6	116,6	120
T	389,75	389,75	389,75	389,75	389,75	389,75	389,75	389,75	0,2895
8,3142	возд	N2	N2'	O2	CO2	H3O	CO	H3	Изобарная теплоемкость
	29,311	29,221	29,126	30,005	40,907	34,182	29,305	29,148
	1,0118	1,043	1,0347	0,9377	0,9295	1,8973	1,0462	14,4583	1,0118	1,043	0,9295	1,8973	1,0348
Энтальпия						Энтальпия
	11314,7	11334,3	11307,6	11375,1	12948,3	12998,1	11343,9	11124,2
	390,57	404,57	401,69	355,47	294,21	721,48	404,99	5517,96
	117,34	121,29	120,31	107,72	102,12	218,69	121,43	1673,86	117,34	121,29	102,12	218,69	119,85
-231,9600	349,3000								632,3	-514,96	420,37	300,52
Энтропия						Энтропия
	201,797	199,312	198,854	212,997	224,089	197,777	205,719	138,360
	6,9657	7,1142	7,0641	6,6562	5,0918	10,9778	7,3445	68,6307
0,6201	0,3576	0,3697	0,3668	0,3282	0,3102	0,6662	0,3702	5,1002	0,3576	0,3697	0,3102	0,6662	0,3652
						0,5281	0,1705	0,8592	-0,494
p0	3,4747	2,5770	2,4389	13,3646	0,5074	2,1425	5,5694	16,8751	3,4747	2,577	0,5074	2,1425	3,2236
Cv	0,7248	0,7462	0,7393	0,6778	0,7406	1,4358	0,7494	10,3342	0,7248	0,7462	0,7406	1,4358	0,7453
k	1,396	1,398	1,4	1,383	1,255	1,321	1,396	1,399	1,396	1,398	1,255	1,321	1,39
Внутренняя энергия	8074,2	8093,8	8067,1	8134,6	9707,8	9757,6	8103,4	7883,7	8074,24055	8093,84055	9707,84055	9757,64055	8168,05
	278,71	288,9	286,58	254,21	220,58	541,61	289,31	3910,59	278,71	288,9	220,58	541,61	284,63
Газовая постоянная	0,287	0,2968	0,2954	0,2598	0,1889	0,4615	0,2968	4,1241	0,287	0,2968	0,1889	0,4615	0,2895

---

Sheet 5: HRSG - technical data

Температура на входе	388,69	°С			-219,9478
Энтальпия на входе	408,7	кДж/кг
Температура на выходе	117	°С	задано
Энтальпия на выходе	119,85	кДж/кг
Расход газов	18,16	кг/с
Тепловой поток, вносимый уходящими газами	5245,516	кДж/с
ГПСВ (газовый подогреватель сетевой воды)
Расход воды	8,33	кг/с	30	т/ч
Температура воды на входе	60	°С
Энтальпия воды на входе	253,23	кДж/кг
Температура воды на выходе	120	°С
Энтальпия воды на выходе	505,05	кДж/кг
Расход теплоты в ГПСВ	2097,6606	кДж/с	0,0005010176	Гкал/с	1,5030528805	Гкал/ч
Теплота для испарения и перегрева
Расход пара	1,39		5	1,3888888889
Температура перегретого пара	250	°С
Давление пара	14	ата
Энтальпия перегретого пара	2927,93	кДж/кг
Температура конденсата	120	°С
Энтальпия конденсата	505,05	кДж/кг
Расход теплоты в экономайзере, испарителе и перегревателе	3367,8032	кДж/с	0,000804386	Гкал/с	2,8957895099	Гкал/ч

---

Sheet 6: HRSG - calculation

Диаметр трубы нар	0,028	м
Диаметр ребра	0,048	м
Диаметр трубы внут	0,022	м
Толщина ребра	0,002	м
Шаг ребра	0,005	м
Нрб/Н	0,9005
Нгл/Н	0,0995
Коэффициент-т теплоотдачи конвекцией при поперечном омывании шахматных пучков труб с круглыми ребрами	55,3802608325	64,407
Сz	1,02
js - параметр, учитывающий геометрическое расположение труб в пучке	1,228
поперечный шаг труб	0,06	м
отн поперечн шаг труб	2,143
продольный шаг труб	0,045	м
отн продольн шаг труб	1,607
средний относительный диагональн шаг труб	1,931
l	0,0336501973	коэффициент теплопров-ти при средней температуре
w	8,806	скорость газов
u	4,053666435E-005	коэффициент кинем вязкости при средней температуре
hрб	0,01
F	1,6
a	2	м
b	2	м
Объем газов	14,09	м3/с
Ср температура газов	252,65
Мu	0,9685
Ml	0,9313
uг	4,18551E-005
lг	0,0361325
Приведенный коэф-т теплоотдачи	45,3776442617	52,7742002764	Вт/(м2*К)
Е	0,96
m	1
e	0	для газа
lм	36
b	36,161	bhрб	0,36161	D/d	1,7142857143
yрб	0,85
tб	272,09
tм	60
P	0,1825428215
R	4,5348333333
y	1
Dtб	268,69
Dtм	56,6
Dt	71,26
H	1394,828
Нгл	138,785
Нрб	1256,043	Кол-во труб
Общ длина труб	2629,5617591677	1577,7370555006	В ширину	В длину	Длина ГПСВ
Количество труб	1315	34	39	1326	1,755	м
Газовая часть
Температура на входе	388,69	°С	0,1054
Энтальпия на входе	408,7	кДж/кг
Температура на выходе	116,6	°С	задано
Энтальпия на выходе	119,85	кДж/кг
Расход газов	18,16	кг/с
Тепловой поток, вносимый уходящими газами	5245,516	кДж/с
ГПСВ (газовый подогреватель сетевой воды)
Расход воды	20,83	кг/с	75	т/ч
Температура воды на входе	60	°С
Энтальпия воды на входе	253,23	кДж/кг
Температура воды на выходе	120	°С
Энтальпия воды на выходе	505,05	кДж/кг
Расход теплоты в ГПСВ	5245,4106	кДж/с	0,0012528448	Гкал/с	4,5102412726	Гкал/ч
	кВт
КПИ	76,30%
	288,8441960352
Теплота для испарения и перегрева
Расход пара	0		0	0
Температура перегретого пара	250	°С
Давление пара	14	ата
Энтальпия перегретого пара	2927,93	кДж/кг
Температура конденсата	120	°С
Энтальпия конденсата	505,05	кДж/кг
Расход теплоты в экономайзере, испарителе и перегревателе	0	кДж/с	0	Гкал/с	0	Гкал/ч

---

Sheet 7: финанализ

АИ-20			1		2	3	4	5	6	7	8	9	10
Nед, МВт	2,50	aк	60		25	15	0	0	0	0	0	0	0
Число часов использ уст мощ-ти	6 000	av	60		100	100	100	100	100	100	100	100	100
Норма аморт	0,10	I этап. Расчет ФЭИП при реализации за счет собственных средств
Расход на соб нужды %	5,50	№ пп	Показатель	0	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	Итого
ФОТ годовой usd/год	2 400	1	Выручка,%	0,00	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
Ставка дисконтирования	20%		тыс. $	0,00	431,15	718,58	718,58	718,58	718,58	718,58	718,58	718,58	718,58	718,58	6898,33
Прочие отчисления	0,25	2	Издержки,%	0,00	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
Отчисления соцстрах	37,2%		тыс. $	0,00	259,32	432,19	432,19	432,19	432,19	432,19	432,19	432,19	432,19	432,19	4149,06
поток наличности	329 106	3	Прибыль, %	0,00	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
чистая прибыль	229 106		тыс. $	0,00	171,83	286,38	286,38	286,38	286,38	286,38	286,38	286,38	286,38	286,38	2749,27
капвложения	1 000 000	4	Чистая прибыль, %	0,00	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
прибыль	286 383		тыс. $	0,00	137,46	229,11	229,11	229,11	229,11	229,11	229,11	229,11	229,11	229,11	2199,42
налог	57 277	5	ПН, тыс $	0,00	197,46	329,11	329,11	329,11	329,11	329,11	329,11	329,11	329,11	329,11	3159,42
выручка	718 576	6	Капитал,%	0,00	60,00	25,00	15,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	100,00
Расход топлив ГТУ, тут/год	23 031		тыс. $	0,00	600,00	250,00	150,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	1000,00
Цена нат. топлива	15,00	7	ЧПН, тыс. $	0,00	-402,54	79,11	179,11	329,11	329,11	329,11	329,11	329,11	329,11	329,11	2159,42
Qрн	8 687	8	ДЧПН при Е=0,2, тыс. $	0,00	-335,45	54,93	103,65	158,71	132,26	110,22	91,85	76,54	63,78	53,15	509,65
Qур	7 000	9	Кумулят. ЧПН, тыс. $	0,00	-335,45	-280,51	-176,86	-18,15	114,11	224,33	316,17	392,71	456,50	509,65
Цена усл. топлива	12,09	10	ДЧПН при Е=IRR, тыс. $	0,00	-267,39	34,91	52,50	64,08	42,57	28,28	18,78	12,48	8,29	5,51	-0,01
Издержки на топливо	278 382			0,00	-267,39	-232,49	-179,99	-115,91	-73,34	-45,06	-26,28	-13,80	-5,52	-0,01
Издержки на амортизацию	100 000			IRR=	0,5054
Издержки на з/п	16 800			PBP=	4,25
Издержки соцстрах	6 250			CP=	34,9418174709	точка безубыточности
Прочие издержки	30 762			Ипер	278 382
Суммарные издержки	432 194			Ипост	153 812
Тариф	$0,013	За электроэнергию		R	20	%
Отпущенная электроэнергия	42 525	552 825,00 руб.
Налог на прибыль	20%	718 576,37
	12,61	сум	286 382,62
Тепло в час	4,51	Гкал
Тепло в год	47 357,53
Количество часов использования тепловой мощности	3 500
Выручка от тепла	165 751,37
Цена 1 Гкал	3,50	долл
Количество установок	3
Расход топлива на тепло	7 517,07
Расход топлива на э/э	15 514,38
КПД замещаемой котельной	0,90
aэ	0,67
				Расчет себестоимости единицы продукции на ТЭЦ
				№пп	Стадии пр-ва	Ит	Иост
				1	Тепло	0,326	0,326
				тыс. $	90,859	50,20
					2	Электроэнергия	0,674	0,674
						тыс. $	187,523	103,61
					3	Себест-ть э/э, цент/кВт·ч	0,685
					4	Себест-ть т/э, $/Гкал	2,979

---

Sheet 8: Кредит

График использования кредитных ресурсов
	Конец
t	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
Основной долг	300000	425000	500000	802250	687643	573036	458429	343821	229214	114607
Выплаты основного долга	0	0	0	114607	114607	114607	114607	114607	114607	114607
Остаток основного долга	300000	425000	500000	802250	687643	458429	343821	229214	114607	0
rб	72000	102000	120000	192540	165034	137529	110023	82517	55011	27506
rко	6000	2250	0	0	0	0	0	0	0	0
SВ%	78000	104250	120000	192540	165034	137529	110023	82517	55011	27506
Итого	0	0	0	307147	279641	252136	224630	197124	169619	142113
Срок	10	лет
rб	24	%
%кредита	50	%
К	1000000
Ксоб	500000
Ккр	500000
Тл	3
rко, %	3
Распределение кредитных средств по годам
Ккр	300000	125000	75000
Вкр	114607,142857143	500000

---

Sheet 9: финанализ с кредитом

АИ-20			1		2	3	4	5	6	7	8	9	10
Nед, МВт	2,50	aк	60		25	15	0	0	0	0	0	0	0
Число часов использ уст мощ-ти	6 000	av	60		100	100	100	100	100	100	100	100	100
Норма аморт	0,10	I этап. Расчет ФЭИП при реализации за счет собственных средств
Расход на соб нужды %	5,50	№ пп	Показатель	0	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	Итого
ФОТ годовой usd/год	2 400	1	Выручка,%	0,00	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
Ставка дисконтирования	20%		тыс. $	0,00	431,15	718,58	718,58	718,58	718,58	718,58	718,58	718,58	718,58	718,58	6898,33
Прочие отчисления	0,25	2	Издержки,%	0,00	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
Отчисления соцстрах	37,2%		тыс. $	0,00	259,32	432,19	432,19	432,19	432,19	432,19	432,19	432,19	432,19	432,19	4149,06
		3	Выплаты, тыс. $		0,00	0,00	0,00	307,15	279,64	252,14	224,63	197,12	169,62	142,11	1572,41
поток наличности	329 106	4	Прибыль, %	0,00	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
чистая прибыль	229 106		тыс. $	0,00	171,83	286,38	286,38	-20,76	6,74	34,25	61,75	89,26	116,76	144,27	1176,86
капвложения	1 000 000	5	Чистая прибыль, %	0,00	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
прибыль	286 383		тыс. $	0,00	137,46	229,11	229,11	-20,76	5,39	27,40	49,40	71,41	93,41	115,42	937,34
налог	57 277	6	ПН, тыс $	0,00	197,46	329,11	329,11	79,24	105,39	127,40	149,40	171,41	193,41	215,42	1897,34
выручка	718 576	7	Капитал,%	0,00	60,00	25,00	15,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	100,00
Расход топлив ГТУ, тут/год	23 031		тыс. $	0,00	300,00	125,00	75,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	500,00
Цена нат. топлива	15,00	8	ЧПН, тыс. $	0,00	-102,54	204,11	254,11	79,24	105,39	127,40	149,40	171,41	193,41	215,42	1397,34
Qрн	8 687	9	ДЧПН при Е=0,2, тыс. $	0,00	-85,45	141,74	147,05	38,21	42,36	42,67	41,70	39,86	37,48	34,79	480,41
Qур	7 000	10	Кумулят. ЧПН, тыс. $	0,00	-85,45	56,29	203,35	241,56	283,91	326,58	368,27	408,14	445,62	480,41
Цена усл. топлива	12,09	11	ДЧПН при Е=IRR, тыс. $	0,00	-34,47	23,06	9,65	1,01	0,45	0,18	0,07	0,03	0,01	0,00	0,01
Издержки на топливо	278 382			0,00	-34,47	-11,40	-1,75	-0,74	-0,29	-0,11	-0,03	-0,01	0,00	0,01
Издержки на амортизацию	100 000			IRR=	1,9750
Издержки на з/п	16 800			PBP=	4,25
Издержки соцстрах	6 250			CP=	34,9418174709
Прочие издержки	30 762			Ипер	278 382
Суммарные издержки	432 194			Ипост	153 812
Тариф	$0,013	За электроэнергию
Отпущенная электроэнергия	42 525	552 825,00 руб.
Налог на прибыль	20%	718 576,37
	12,61	сум	286 382,62
Тепло в час	4,51
Тепло в год	47 357,53
Количество часов использования тепловой мощности	3 500
Выручка от тепла	165 751,37
Цена 1 Гкал	3,50	долл
Количество установок	3

---

Sheet 10: финанализ с АБХМ

АИ-20			1		2	3	4	5	6	7	8	9	10
Nед, МВт	2,50	aк	60		25	15	0	0	0	0	0	0	0
Число часов использ уст мощ-ти	6 000	av	60		100	100	100	100	100	100	100	100	100
Норма аморт	0,10	I этап. Расчет ФЭИП при реализации за счет собственных средств
Расход на соб нужды %	7,50	№ пп	Показатель	0	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	Итого
ФОТ годовой usd/год	2 400	1	Выручка,%	0,00	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
Ставка дисконтирования	20%		тыс. $	0,00	474,40	790,66	790,66	790,66	790,66	790,66	790,66	790,66	790,66	790,66	7590,38
Прочие отчисления	0,25	2	Издержки,%	0,00	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
Отчисления соцстрах	37,2%		тыс. $	0,00	270,57	450,94	450,94	450,94	450,94	450,94	450,94	450,94	450,94	450,94	4329,06
		3	Выплаты, тыс. $		0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00
поток наличности	386 777	4	Прибыль, %	0,00	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
чистая прибыль	271 777		тыс. $	0,00	203,83	339,72	339,72	339,72	339,72	339,72	339,72	339,72	339,72	339,72	3261,32
капвложения	1 150 000	5	Чистая прибыль, %	0,00	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
прибыль	339 721		тыс. $	0,00	163,07	271,78	271,78	271,78	271,78	271,78	271,78	271,78	271,78	271,78	2609,06
налог	67 944	6	ПН, тыс $	0,00	232,07	386,78	386,78	386,78	386,78	386,78	386,78	386,78	386,78	386,78	3713,06
выручка	790 665	7	Капитал,%	0,00	60,00	25,00	15,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	100,00
Расход топлив ГТУ, тут/год	23 031		тыс. $	0,00	690,00	287,50	172,50	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	1150,00
Цена нат. топлива	15,00	8	ЧПН, тыс. $	0,00	-457,93	99,28	214,28	386,78	386,78	386,78	386,78	386,78	386,78	386,78	2563,06
Qрн	8 687	9	ДЧПН при Е=0,2, тыс. $	0,00	-381,61	68,94	124,00	186,52	155,44	129,53	107,94	89,95	74,96	62,47	618,15
Qур	7 000	10	Кумулят. ЧПН, тыс. $	0,00	-381,61	-312,67	-188,67	-2,14	153,29	282,83	390,77	480,72	555,68	618,15
Цена усл. топлива	12,09	11	ДЧПН при Е=IRR, тыс. $	0,00	-300,36	42,71	60,47	71,59	46,95	30,80	20,20	13,25	8,69	5,70	0,00
Издержки на топливо	278 382			0,00	-300,36	-257,65	-197,19	-125,60	-78,64	-47,85	-27,65	-14,40	-5,71	0,00	0,60
Издержки на амортизацию	115 000			IRR=	0,5246
Издержки на з/п	16 800			PBP=	4
Издержки соцстрах	6 250			CP=	33,6848950976
Прочие издержки	34 512			Ипер	278 382
Суммарные издержки	450 944			Ипост	172 562
Тариф	$0,013	За электроэнергию
Отпущенная электроэнергия	41 625	541 125,00 руб.
Налог на прибыль	20%	706 876,37
	12,61	сум	255 932,62
Тепло в час	4,51
Тепло в год	47 357,53
Количество часов использования тепловой мощности	3 500
Выручка от тепла	165 751,37
Цена 1 Гкал	3,50	долл
Количество установок	3
Количество часов использования холодильной мощности	2 500
Цена 1 Гкал холода	7,565	$
Холодопроизводительность	4430319	ккал/ч
Отпущенное количество холода, Гкал	11 076
Холдильный коэффициент замещаемой электропотребляющей холодильной установки	2,00
Расход электроэнергии на 1 ккал/ч холода в замещаемой установке, квт·ч/(ккал/ч)	0,00058
Выручка от отпущенного холода	83 788

---

Sheet 11: Кредит с АБХМ

График использования кредитных ресурсов
	Конец
t	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
Основной долг	345000	488750	575000	922588	790789	658991	527193	395395	263596	131798
Выплаты основного долга	0	0	0	131798	131798	131798	131798	131798	131798	131798
Остаток основного долга	345000	488750	575000	922588	790789	527193	395395	263596	131798	0
rб	82800	117300	138000	221421	189789	158158	126526	94895	63263	31632
rко	6900	2588	0	0	0	0	0	0	0	0
SВ%	89700	119888	138000	221421	189789	158158	126526	94895	63263	31632
Итого	0	0	0	353219	321588	289956	258325	226693	195061	163430
Срок	10	лет
rб	24	%
%кредита	50	%
К	1150000
Ксоб	575000
Ккр	575000
Тл	3
rко, %	3
Распределение кредитных средств по годам
Ккр	345000	143750	86250
Вкр	131798,214285714	575000

---

Sheet 12: финанализ с АБХМ с кредитом

АИ-20			1		2	3	4	5	6	7	8	9	10
Nед, МВт	2,50	aк	60		25	15	0	0	0	0	0	0	0
Число часов использ уст мощ-ти	6 000	av	60		100	100	100	100	100	100	100	100	100
Норма аморт	0,10	I этап. Расчет ФЭИП при реализации за счет собственных средств
Расход на соб нужды %	7,50	№ пп	Показатель	0	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	Итого
ФОТ годовой usd/год	2 400	1	Выручка,%	0,00	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
Ставка дисконтирования	20%		тыс. $	0,00	474,40	790,66	790,66	790,66	790,66	790,66	790,66	790,66	790,66	790,66	7590,38
Прочие отчисления	0,25	2	Издержки,%	0,00	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
Отчисления соцстрах	37,2%		тыс. $	0,00	270,57	450,94	450,94	450,94	450,94	450,94	450,94	450,94	450,94	450,94	4329,06
		3	Выплаты, тыс. $		0,00	0,00	0,00	353,22	321,59	289,96	258,32	226,69	195,06	163,43	1808,27
поток наличности	386 777	4	Прибыль, %	0,00	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
чистая прибыль	271 777		тыс. $	0,00	203,83	339,72	339,72	-13,50	18,13	49,76	81,40	113,03	144,66	176,29	1453,05
капвложения	1 150 000	5	Чистая прибыль, %	0,00	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
прибыль	339 721		тыс. $	0,00	163,07	271,78	271,78	-13,50	14,51	39,81	65,12	90,42	115,73	141,03	1159,74
налог	67 944	6	ПН, тыс $	0,00	232,07	386,78	386,78	101,50	129,51	154,81	180,12	205,42	230,73	256,03	2263,74
выручка	790 665	7	Капитал,%	0,00	60,00	25,00	15,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	100,00
Расход топлив ГТУ, тут/год	23 031		тыс. $	0,00	345,00	143,75	86,25	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	575,00
Цена нат. топлива	15,00	8	ЧПН, тыс. $	0,00	-112,93	243,03	300,53	101,50	129,51	154,81	180,12	205,42	230,73	256,03	1688,74
Qрн	8 687	9	ДЧПН при Е=0,2, тыс. $	0,00	-94,11	168,77	173,92	48,95	52,05	51,85	50,27	47,77	44,72	41,35	585,52
Qур	7 000	10	Кумулят. ЧПН, тыс. $	0,00	-94,11	74,66	248,57	297,52	349,57	401,41	451,68	499,46	544,17	585,52
Цена усл. топлива	12,09	11	ДЧПН при Е=IRR, тыс. $	0,00	-35,89	24,54	9,64	1,03	0,42	0,16	0,06	0,02	0,01	0,00	0,00
Издержки на топливо	278 382			0,00	-35,89	-11,35	-1,70	-0,67	-0,25	-0,09	-0,03	-0,01	0,00	0,00	0,60
Издержки на амортизацию	115 000			IRR=	2,1470
Издержки на з/п	16 800			PBP=	1,25
Издержки соцстрах	6 250			CP=	33,6848950976
Прочие издержки	34 512			Ипер	278 382
Суммарные издержки	450 944			Ипост	172 562
Тариф	$0,013	За электроэнергию
Отпущенная электроэнергия	41 625	541 125,00 руб.
Налог на прибыль	20%	706 876,37
	12,61	сум	255 932,62
Тепло в час	4,51
Тепло в год	47 357,53
Количество часов использования тепловой мощности	3 500
Выручка от тепла	165 751,37
Цена 1 Гкал	3,50	долл
Количество установок	3
Количество часов использования холодильной мощности	2 500
Цена 1 Гкал холода	7,565	$
Холодопроизводительность	4430319	ккал/ч
Отпущенное количество холода, Гкал	11 076
Холдильный коэффициент замещаемой электропотребляющей холодильной установки	2,00
Расход электроэнергии на 1 ккал/ч холода в замещаемой установке, квт·ч/(ккал/ч)	0,00058
Выручка от отпущенного холода	83 788

TYPE=RANDOM FORMAT=PAGE>79

ВЫВОДЫ

В связи с моральным и физическим износом оборудования действующих ТЭС Узбекистана, снижением надежности и качества энергоснабжения потребителей, одним из перспективных направлений развития теплоэнергетики Узбекистана может являться децентрализация источников энергоснабжения, т.е. установка генерирующих установок в непосредственной близости от потребителя или даже на его территории, если это касается промышленных предприятий. Децентрализация энергоснабжения оказывается особенно эффективной, если ее проводить на базе комбинированной выработки тепла и электроэнергии.

Эффективным методом децентрализованного энергоснабжения является применение авиационных двигателей, конвертируемых для нужд энергетики. Эффект от использования АГТД возрастает, если использовать двигатели, отработавшие свой летный ресурс, что позволяет значительно снизить капиталовложения по сравнению с установками, создаваемыми на базе новых АГТД.

Производство подобных установок малой и средней мощности может осуществляться уже в ближайшее время либо за счет средств владельцев, либо на кредитной или лизинговой основе.

Установка собственных электро- и теплогенерирующих мощностей дает дополнительное повышение надежности электро- и теплоснабжения потребителей.

Экономические расчеты показывают, что срок окупаемости капиталовложений в установки комбинированного производства электроэнергии и теплоты с АГТД составляет от 1,5 лет при использовании кредита до 4,5 лет при реализации проектов за собственные средства. При этом срок строительства может составлять от нескольких недель, при монтаже небольших установок электрической мощностью до 5 МВт, до 1,5 лет при вводе установки электрической мощностью 25 МВт и тепловой 39 МВт. Сокращенные сроки монтажа объясняются модульной поставкой электростанций на базе АГТД с полной заводской готовностью.

Таким образом, основные преимущества конвертированных АГТД при внедрении в энергетику сводятся к следующим:

• низкие удельные капиталовложения в подобные установки;

• малый срок окупаемости;

• сокращенные сроки строительства;

• возможность полной автоматизации станции.

Следующим этапом развития энергетических установок на базе АГТД являются теплоэлектрохладоцентрали, позволяющие снабжать потребителя всеми видами энергоресурсов (теплота, электроэнергия и холод). Проведенные расчеты показали, что при очевидном усложнении схемы станции, увеличении капиталовложений и потребления электроэнергии на собственные нужды, экономический эффект от применения ТЭХЦ значителен. При этом может незначительно увеличиться срок окупаемости, но в целом ТЭХЦ способствует развитию того региона, или населенного пункта в котором она расположена, и особенно развитию инфраструктуры и повышению производительности труда на предприятиях сельского хозяйства, что особенно важно для условий Узбекистана.

Из вышесказанного можно сделать следующие выводы:

• эффективным направлением развития теплоэнергетики Узбекистана является децентрализация энергоснабжения с применением конвертированных АГТД;

• наиболее эффективной оказывается комбинированная выработка теплоты и электроэнергии на базе АГТД;

• дальнейшим этапом развития применения АГТД в энергетике является создание на их базе ТЭХЦ, решающих проблему снабжения потребителей всеми видами энергоресурсов.

TYPE=RANDOM FORMAT=PAGE>26

ВВЕДЕНИЕ

В Узбекистане отрасль энергетики развивается преимущественно по пути увеличения единичной мощности и параметров энергоблоков конденсационных электростанций (КЭС) (Ангренская, Ташкентская, Навоийс­кая, Тахиаташская, Сырдарьинская, Ново-Ангренская и Талимарджанская ТЭС). Ряд крупных промышленных регионов снабжается электрической и тепловой энергией от теплоэлектроцентралей (Ферганская и Мубарекс­кая ТЭЦ, Навоийская ТЭС). Однако самые крупные потребители (комму­нально-бытовые) снабжаются тепловой энергией преимущественно от ра­йонных котельных, а большинство индивидуальных потребителей даже в настоящее время доволь­ствуются печным отоплением. Тем не менее, уровень энергопотребления в республике на душу населения в 3...10 раз ниже, чем в развитых странах.

Об иррациональности сложившейся структуры энергоснабжения сви­детельствуют следующие факты:

• выработка электроэнергии на КЭС сопровождается технологическими потерями низкопотенциальной теплоты (t ≈ 30 °С) в окружающую среду, составляющими более 65 % энергии сжигаемого топлива;

• на нагрев воды до 70...120 °С в котлоагрегатах для отопле­ния и горячего водоснабжения расходуется дефицитный природный газ, сжигаемый с температурой горения ≈ 2000 °С.

Кроме того, электроэнергия, вырабатываемая на КЭС с коэффициентом первичной энергии (КПЭ) 30...35 %, летом в значительных количествах расходуется на бытовые и промышленные кондиционеры, что существенно снижает конечный КПЭ топливоиспользования. Такая система энергоснабжения сложилась вследствие ведомственной разоб­щенности топливно-энергетического комплекса, низких цен на топливо, отсутствия заинтересованности промышленных предприятий и ведомств во внедрении комбинированных производств электрической и тепловой энергии с высоким КПЭ (до 80...90 %).

Повышение эффективности энергетического производства в респуб­лике возможно путем реализации следующих направлений: перевод опре­деленной части конденсационных энергоблоков в теплофикационный ре­жим; использование газовых турбин в составе парогазовых установок, а также в качестве надстройки районных котельных; создание и внед­рение автономных (локальных) установок комбинированного производс­тва электрической, тепловой энергии и холода — ТЭХЦ (микро и макро); внедрение энергоуста­новок, использующих нетрадиционные источники энергии и др.

Переход на рыночные отношения и резкое увеличение цен на энер­гетическое топливо позволяет считать комбинированное производство тепловой и электрической энергии, а в дальнейшем и холода, в Узбекистане как одно из перспективных нап­равлений.

В широком плане необходима государственная система мер, сти­мулирующих ведомства и предприятия проводить энергосберегающую по­литику. При проектировании и строительстве новых предприятий следу­ет предусматривать одновременно и строительство при них автономных энергоустановок для комплексного самообеспечения электрической, тепловой энергией и холодом. Излишки электроэнергии можно было бы направить в объединенную энергосистему по выгодным предприятию ценам. Увеличение потребления энергии можно допускать только при создании энергосберегающих предприятий, т.е. без увели­чения потребления топлива. Для такого суждения есть объективные предпосылки.

Повышение эффективности использования энер­гетического топлива в Узбекистане должно идти за счет повсеместного внедрения комбинированного производства тепловой, электрической энергии и холода путем строительства малых и средних ТЭЦ и ТЭХЦ. Целесооб­разно максимальное использование газовых турбин промышленного типа, а также конвертированных газотурбинных авиационных двигателей, отработавшие газы которых с температурой 400...550 °С можно утилизировать для получе­ния тепловой энергии и холода. В целях предотвращения коррозии ме­талла и накипеобразования в теплопроводах и на поверхностях нагрева оборудования следует внедрять безотходные технологии водоподготов­ки, например, с использованием высокоэффективных поверхностно-ак­тивных веществ.

Уровень теплового потребления в республике Узбекистан соизме­рим с потерями энергии в термодинамическом цикле действующих КЭС, что свидетельствует о наличии объективных предпосылок к резкому увеличению комбинированного производства тепловой и электрической энергии в энергоустановках различной единичной мощности от десят­ков киловатт до сотен мегаватт. Однако организация комбинированного производства на крупных ТЭС, как правило, проблематична в связи с их удаленностью от больших городов и промышленных объектов с высо­ким уровнем теплопотребления. небольшие энергоустановки для комби­нированного производства тепловой, электрической энергии, а в ряде случаев и холода, могут создаваться в небольших поселках, на про­мышленных предприятиях, в агропромышленных комплексах и даже в от­дельно стоящих жилых и общественных зданиях. Поэтому энергоустанов­ки средней и малой мощности весьма перспективны для комбинированно­го производства энергии.

Использование новой для Узбекистана технологии производства электрической и тепловой энергии на базе конвертированных авиационных двигателей является особенно актуальным для небольших населенных пунктов сельского типа. Ведь, как отметил И.А. Каримов в своей работе "Прогресс дехканского хозяйства — путь к изобилию", "есть у нас отдаленные кишлаки, которые не обеспечены питьевой водой, теплом, электричеством… Чтобы сделать их благоустроенными, государство должно выделить средства из централизованных фондов. Эта работа и стала бы нашей первой целью".¹ Благодаря созданию подобного независимого источника снабжения электроэнергией и теплотой появятся возможности по созданию, во-первых, новых рабочих мест, во-вторых, будут осваиваться новые подходы в области генерирующих источников энергии, в-третьих, качественно повысится уровень жизни населения, из-за появления собственного источника снабжения электричеством и теплом, в-четвертых, будут созданы условия для увеличения производительности труда в сельском хозяйстве. Кроме того, Президент И.А. Каримов в своей работе "Прогресс дехканского хозяйства — путь к изобилию" отметил, что "в сельском хозяйстве кроются безграничные возможности для увеличения производства продукции, повышения его эффективности"².

Таким образом, из вышесказанного можно сделать вывод, что для Узбекистана, с его большим количеством удаленных от центров производства энергоресурсов населенных пунктов, особенно в сельской местности, где проживает около 60 % населения [Л. 3], эффективным оказывается локальное производство всех видов энергетических ресурсов (электрической и тепловой энергии, а также холода), а осуществляться оно может на базе конвертированных авиационных двигателей, что позволяет снизить удельные капиталовложения в подобные установки и тем самым значительно снизить срок окупаемости денежных средств (от 1 года до 3 — 5 лет).

Глава 1. Литературный обзор

1.1. КОНВЕРТАЦИЯ авиационных газотурбинных ДВИГАТЕЛЕЙ ДЛЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ ЦЕЛЕЙ

Наиболее распространенные типы авиационных газотурбинных двигателей (АГТД) по ряду основных показателей вполне удовлетворяют требованиям, предъявляемым к приводным двигателям элек­тростанций. В частности, АГТД сравнительно просты, так как выполняются по от­крытому циклу. Они не нуж­даются в охлаждающей воде и не имеют вспомогательных систем с автономными приво­дами. АГТД отличаются быст­рым запуском из любого со­стояния, высокой степенью ав­томатизации и надежности. По сравнению с энергетиче­скими ГТД они обладают еще меньшими удельными массами и габаритами, компактны и могут работать в любых климатических условиях.

Благодаря крупносерийному выпуску АГТД имеют сравни­тельно низкую удельную стоимость.

Однако по ряду показателей, как, например, числу оборотов выходного вала, экономичности, моторесурсу, тепловыделениям, они не в полной мере отвечают требованиям, предъявляемым к ГТД электрических станций.

В то же время авиационные ГТД обладают рядом специфиче­ских качеств, которые вовсе не обязательны для ГТД энергетиче­ского назначения. Поэтому в случае использования того или иного авиационного двигателя в энергетических целях, необходимо его конвертировать, т. е. приспособить для нового назначения. Естест­венно, что, конвертируя АГТД для энергетики, можно создать уста­новки лишь с такими характеристиками, какие способен обеспечить конкретно выбранный АГТД. Например, для создания газотурбоге­нератора (ГТГ) можно использовать как ТРД, так и ТВД. В то же время ТВД может быть одновальным или двухвальным. Конструкция и характеристики любого из выбранных двигателей определяются ти­пом самолета или вертолета, для которого он предназначен. Естест­венно, что все это скажется на характеристиках ГТГ.

В самом деле, используя одновальный или двухзальный ГТД для привода электрического генератора определенной мощности, мы получим ГТГ, существенно отличающиеся по пусковым характери­стикам, качеству генерируемого тока и ряду других показателей. Следовательно, выбор типа ГТД для того или иного ГТГ должен определяться технико-экономическими показателями, предъявляе­мыми к последнему.

В некоторых случаях от использования выбранного двигателя приходится отказываться по той причине, что данный двигатель выпускается малой серией или имеет высокую стоимость. Это за­ставляет использовать более доступный и дешевый двигатель, что в свою очередь сказывается на технико-экономических показателях ГТГ, созданного на его основе.

Короче говоря, выбор конкретного АГТД для газотурбогенера­тора необходимо производить, исходя из предъявляемых к данному ГТГ требований и в первую очередь — мощности и назначения станции.

Например, нужно выбрать двигатели для ГТГ аварийной элек­тростанции и электростанции временного обеспечения. Естественно, что в первом случае большее внимание уделяется пусковым харак­теристикам ГТГ, а во втором — его транспортабельности.

После выбора необходимого ГТД следует определить объем работы, требуемой для его конвертации, возможности ее выполне­ния и ориентировочные затраты. Только произведя такой всесто­ронний анализ выбранного ГТД и получив оптимальные данные, можно приступить к разработке проекта и его практической реали­зации.

В случае использования для ГТГ ТРД необходимо серьезное внимание уделить выбору или созданию силовой газовой турбины нужной мощности. Впрочем, во всех случаях необходимо уделять большое внимание выяснению возможностей комплектации созда­ваемого ГТГ и всей электростанции необходимым оборудованием.

Как уже было сказано выше, мощность современных АГТД ко­леблется в широких пределах: от нескольких десятков до несколь­ких тысяч и даже десятков тысяч киловатт. Поэтому при выборе ГТД для определенного генератора необходимо особое внимание обратить на мощность двигателя. В то время как мощность ГТГ определяется выбранным электрическим генератором (из серийного выпуска промышленности), мощность АГТД определена его целе­вым назначением. В одних случаях имеющийся в распоряжении конструктора ГТГ приводной двигатель может обладать избыточной, в других — недостаточной мощностью. Выбрать оптимальный по мощности и характеристикам ГТД далеко не всегда возможно.

Возможные варианты применения АГТД для привода электри­ческих генераторов показаны ниже. На рис. 1 представлены два варианта использования ТВД для привода электрических генера­торов.

В первом варианте — выходной вал двигателя соединяется не­посредственно с ротором электрического генератора. Это возможно в случае выбора ТВД, равного по мощности электрическому генератору Второй вариант предполагает необходимость использования нескольких ТВД для привода одного электрического генератора. В обоих случаях, за редким исключением, возникает необходимость в дополнительном редукторе.

Рис. 1. Варианты использования ТВД для привода электрического генератора: а) использование одного ТВД; б) использование нескольких ТВД

1 — турбина; 2 —камера сгорания; 3 — компрессор; 4 — редуктор;

5 — электро­генератор

Возможные варианты компоновки ГТГ с несколькими ТРД по­казаны на рис. 2. Варианты а и б осуществимы при работе од­ного или нескольких ТРД на одну силовую турбину. Вариант в выбирается в том случае, если имеется несколько силовых турбин определенной мощности.

Рис. 2. Варианты использования ТРД для привода электрического генератора: а) использование одного ТРД; б) использование не­скольких ТРД и одной силовой турбины; в) использование не­скольких ТРД со своими силовыми турбинами

1-компрессор; 2 - камера сгорания; 3-турбина компрессора; 4 –силовая турбина; 5 — электрогенератор

Положительным качеством ГТГ, выполненного по схемам рис. 1, б и рис. 2, б и в, является возможность поддержания сравнительно высокой тепловой экономичности ГТГ при частичных нагрузках за счет работы части ГТД с полной нагрузкой.

1.2. Электростанции на базе АГТД в странах СНГ

Идея использования отечественных ГТД в энергетике впер­вые была высказана профессорами А. Н. Ложкиным и Р. М. Петри­ченко [Л. 11].

Первый опытный образец газотурбогенератора на основе оте­чественного авиационного газотурбинного двигателя был спроекти­рован под руководством С. Н. Уварова в 1962-63 гг. После всесторон­него анализа отечественных ГТД были выполнены технический и рабочий проекты газотурбогенератора на основе турбовинтового двигателя (ТВД) АИ-20.

ГТГ был спроектирован на основе ГТД АИ-20 первой серии и синхронного, трехфазного электрического генератора марки ГС-1612-6, мощностью 1600 кВА и напряжением 400/380 В с при­строенным возбудителем типа ВС-24,5/18 (16,5 кВт, 50 В).

ГТГ предназначен в качестве основного агрегата стационар­ной электростанции, работающей на электрическую сеть напряже­нием 380 В и частотой 50 Гц в диапазоне нагрузок от 0 до 1600 кВА. При разработке проекта были по возможности сохранены без изменения системы, штатные приборы и аппараты ГТД. Почти все дополнительные агрегаты и механизмы были выбраны из числа серийно выпускаемых отечественной промышленностью.

Забор воздуха компрессором двигателя производится непосред­ственно из помещения или по воздухопроводу из атмосферы, а от­работавшие газы отводятся за пределы помещения при помощи специального газохода [Л. 11].

По проекту система автоматики и контрольно-измерительных приборов обеспечивала: автоматический запуск и выход на обороты холостого хода; вывод на номинальные обороты и поддержание их в заданных пределах с корректировкой расхода топлива в зависи­мости от температуры наружного воздуха; автоматическое ограни­чение максимально допустимой мощности и предельно-допустимого числа оборотов; автоматическую остановку ГТГ в аварийных ус­ловиях.

Позже, на базе ТВД АИ-20 были созданы передвижные автономные электростанции ПАЭС-1250, ПАЭС-1600 мощностью 1250 и 1600 кВт соответственно. Оборудование этих электростанций располагалось первоначально в двух прицепах, транспортируемых автоседельными тягачами КрАЗ. В дальнейшем оборудование было размещено в одном прицепе, а для более полного использования мощности ТВД АИ-20 была создана ПАЭС-2500 мощностью 2500 кВт, транспортируемая тягачом КамАЗ и расположенная в одном прицепе. Эта электростанция выпускается и в настоящее время на Украине на ОАО Моторостроительный завод "Сич".

Ее основные технические характеристики:

Номинальная мощность	2500 кВт
Род тока	Переменный, трехфазный
Частота тока	50 Гц
Номинальное напряжение	6300 В
Коэффициент мощности	0,8
Двигатель	газотурбинный, на базе ТВД АИ-20
Генератор типа СГС-14-100-6УЗ	синхронный, трехфазный, переменного тока
Топливо для двигателя:
Жидкое	керосин ТС-1; Т-2 по ГОСТ-10227 и их смеси; дизельное топливо по ГОСТ-4749
Газообразное (при соответствующей замене на двигателе агрегатов топливной системы и автоматики)	попутный или природный газ давлением 10-12 кг/см2
Часовой расход жидкого топлива на номинальном режиме	не более 1100 кг/ч
Часовой расход масла на номинальном режиме	не более 1,0 литр/час
Часовой расход газообразного топлива на номинальном режиме	не более 1000 м3/ч
Габаритные размеры:
Длина	Не более 11500 мм
Ширина	Не более 2500 мм
Высота	Не более 3700 мм
Вес электростанции	Не более 30000 кг

Установки на базе ТВД характеризуются низкими удельными капиталовложениями, на уровне 40 — 250 долл./кВт установленной мощности, при этом они характеризуются компактностью, блочным исполнением, коротким сроком монтажа.

К настоящему времени в России и на Украине накоплен большой опыт создания энергетических установок на базе конвертированных турбореактивных двигателей (ТРД). Работают несколько заводов по проектированию и производству таких газотурбинных установок на базе конвертированных ТРД. Крупнейшие из них это — НПП "Машпроект" (Украина), ОАО “Авиадвигатель” (Россия), СНТК им. Кузнецова (Россия).

Одним из удачных примеров применения АГТД в энергетике является теплофикационная ГТУ 25/39, установленная и находящаяся в промышленной эксплуатации на Безымянской ТЭЦ, расположенной в Самарской области в России, описание которой приведено ниже.

Газотурбинная установка предназначена для выработки электрической и тепловой энергии для нужд промышленных предприятий и бытовых потребителей. Тепловая схема установки приведена на рис. 3.

Электрическая мощность установки - 25МВт, тепловая - 39 МВт. Суммарная мощность установки - 64 МВт. Годовая производительность электроэнергии – 161,574 ГВт∙ч/год, тепловой энергии - 244120 Гкал/год.

Установка отличается применением уникального авиационного двигателя НК-37, обеспечивающего КПД в 36,4%. Такой КПД обеспечивает высокую эффективность установки, недостижимую на обычных тепловых электростанциях, а также ряд других преимуществ.

Установка работает на природном газе с давлением 4,6 МПа с расходом 1,45 кг/с.

Кроме электроэнергии установка производит 40 т/ч пара давлением 14 кгс/см² и нагревает 100 тонн сетевой воды от 70 до 120°С, что позволяет обеспечить светом и теплом небольшой город.

При размещении установки на территории тепловых станций не требуется дополнительных специальных блоков химводоочистки, сброса воды и т.д.

Рис. 3. Тепловая схема ГТУ 25/39

1 - газотурбинный двигатель, 2 – электрогенератор, 3 - котел-утилизатор, 4 – насос.

Подобные газотурбинные энергетические установки незаменимы для применения в тех случаях, когда

- необходимо комплексное решение проблемы обеспечения электрической и тепловой энергией небольшого города, промышленного или жилого района - модульность установок позволяет легко скомпоновать любой вариант в зависимости от нужд потребителя;

- осуществляется индустриальное освоение новых районов жизни людей, в том числе, с экстремальными условиями жизни, когда особо важна компактность и технологичность установки. Нормальная работоспособность установки обеспечивается в диапазоне температур от -50 до +45°С при действии и всех других неблагоприятных факторов: влажности до 100%, осадках в виде дождя, снега и т.д.;

- важна экономичность установки: высокий КПД обеспечивает возможность производства более дешевой электрической и тепловой энергии и короткий срок окупаемости (около 3,5 лет) при капиталовложениях в строительство установки 10 млн. 650 тыс. долларов США (по данным производителя). График окупаемости приведен на рис. 4.

Рис. 4. График окупаемости ГТУ 25/39

Кроме того, установка отличается экологической чистотой, наличием многоступенчатого шумоподавления, полной автоматизацией процессов управления.

ГТУ 25/39 представляет собой стационарную установку блочно-контейнерного типа размером 21 на 27 м. Для ее функционирования в варианте автономном от существующих станций в комплекте с установкой должны находиться устройства химводоподготовки, открытое распределительное устройство для понижения выходного напряжения до 220 В или 380 В, градирня для охлаждения воды и отдельно стоящий дожимной газовый компрессор. При отсутствии необходимости в воде и паре конструкция установки сильно упрощается и удешевляется.

Сама установка включает в себя авиационный двигатель НК-37 производства СНТК им. Н.Д. Кузнецова, котел-утилизатор типа ТКУ-6 производства АО "Красный котельщик" и турбогенератор.

Полное время монтажа установки - 14 месяцев.

В России выпускается большое количество установок на базе конвертированных АГТД мощностью от 1000 кВт до нескольких десятков МВт, они пользуются спросом. Это подтверждает экономическую эффективность их использования и необходимость дальнейших разработок в этой области промышленности.

Установки, выпускаемые на заводах России и Украины отличаются:

• низкими удельными капиталовложениями:

• блочным исполнением;

• сокращенным сроком монтажа;

• малым сроком окупаемости;

• возможностью полной автоматизации и др.

1.3. ЗАРУБЕЖНЫЕ ЭЛЕКТРОСТАНЦИИ С АВИАЦИОННЫМИ ГТД

Ряд иностранных фирм в течение продолжительного времени работают над созданием электростанций на основе конвертирован­ных АГТД. К настоящему времени довольно значительное количество стационарных и пере­движных электростанций различной мощности находится в дли­тельной эксплуатации.

Одной из первых была спроектирована и построена стационар­ная электростанция промышленного типа мощностью 3 МВт. Ан­глийская фирма "Бристоль" использовала для создания электро­станции выпускаемый ею авиационный двигатель. Электростанция предназначена для снятия пиковых нагрузок в зимнее время. Она способна также обеспечивать местное электроснабжение в случае выхода из строя линии электропередачи.

Основными достоинствами ГТГ с авиаци­онными ГТД являются: высокая степень надежности и автомати­зации; малые веса и габариты; способность быстро принимать нагрузку; легкость замены приводного двигателя; точная балан­сировка и отсутствие вибрации.

Электростанция была создана на основе ТВД "Протей". Воздух из атмосферы поступает в компрессор и после сжатия направляется в камеру сгорания. Газы, отработавшие в турбине, выбрасываются наружу. Турбина двигателя двухвальная четырехступенчатая: первые две ступени (т. в. д.) приводят во вращение компрессор, а последние две (т. н. д.) образуют силовую турбину. Вал силовой турбины вращается со скоростью 194 об/сек. Специальный редуктор пони­жает скорость вращения до рабочих оборотов электрогенератора (16,6 об/сек).

ГТД имеет мощность 3125 кВт и работает на дизельном топ­ливе. Степень повышения давления в компрессоре — 2,3. Темпера­тура газов перед т. в. д. равна 850° С. Эффективный к. п. д. дви­гателя — 23%. Габариты двигателя: длина — 2690 мм, диаметр — 990 мм. Масса двигателя — 1530 кг.

Вспомогательное оборудование двигателя то же, что и в слу­чае использования его на самолете. Его запуск осуществляется стартер-генератором мощностью 15 кВт, получающим питание от аккумуляторной батареи напряжением 110 В.

Электрический генератор переменного тока, трехфазный, с воз­душным охлаждением, мощностью 3200 кВА при Cos = 0,9. Напря­жение генерируемого тока 11 кВ, частота 50 Гц. Воздух для охлаж­дения генератора поступает в помещение электростанции через специальную шахту. С вращающимся возбудителем генератор свя­зан жестко. Возбудитель регулируется как вручную, так и автома­тически. Масса электрогенератора 11,75 т, а масса ротора генера­тора — 5 т. Смазка подшипников генератора осуществляется от спе­циального электронасоса.

Использование двигателя с двумя независимыми турбинами оказалось выгодным, так как в этом случае мала потребная для запуска двигателя мощность и облегчается автоматическая синхро­низация при включении агрегата в параллельную работу.

ГТГ имеет длину 7,4 м и размещен в кирпичном здании (10,65×7,00×6,70 м) с бетонным полом и сборной фундаментной плитой. Размещение ГТГ в здании показано на рис. 5.

В основном помещении расположен электрогенератор с рас­пределительным устройством, контрольным щитом и кабиной управ­ления. ГТД установлен в отдельном отсеке. Конец его вала про­ходит в отсек генератора через звукоизолирующую перегородку, собранную из съемных панелей, что обеспечивает легкий демонтаж двигателя в случае необходимости его замены.

Рис. 5. Размещение оборудования в здании

электростанции фирмы "Бристоль"

1 — воздухозаборник; 2 — воздушный фильтр; 3 — глушитель выхлопа;

4 —ТВД; 5 — электрогенератор; 6 — возбудитель

Воздух в отсек двигателя забирается сверху из воздушного ко­роба, расположенного вдоль всего здания над аппаратурой распре­делительного устройства. Воздушный короб снабжен звукопогло­щающими пакетами и фильтрами-пылепоглотителями. Отработавшие газы поступают из двигателя в глушитель через расширяющийся патрубок. Из глушителя газы удаляются через вертикальную трубу наружу.

Помещение станции, за исключением кабины управления, не отапливается. Нормальная температура поддерживается за счет тепла, выделяемого обмотками генератора при работе.

Специальное масло не требует подогрева и позволяет запускать двигатель при температуре наружного воздуха до —40° С.

Управление станцией осуществляется по телефону с помощью специальной системы. Пуск, контроль за работой и останов ГТГ производится на расстоянии 160 км.

Весь процесс запуска ГТГ до принятия нагрузки занимает около двух минут. ГТГ— автономен, в процессе запуска все по­требители получают питание от аккумуляторной батареи.

Практика показала, что автоматический пуск происходит более последовательно и надежно, чем ручной.

Система автоматического регулирования спроектирована таким образом, что при работе ГТГ на воздухе с отрицательной температурой (до —1,0° С) его мощность не превышает номинальную. При работе ГТГ на наружном воздухе с плюсовой температурой мощность соответственно ограничивается.

Эксплуатация электростанции характеризуется надежной и без­отказной работой ГТГ. Постройка и эксплуатация станции показали также, что, несмотря на сравнительно низкий к. п. д. ГТД, стои­мость отпущенного 1 кВт∙ч электроэнергии меньше, чем на базисных электростанциях. Это объясняется небольшими первоначальными за­тратами на сооружение электростанции и ее полной автоматизацией.

В Англии по заказу Центрального электрического общества были изготовлены несколько ГТГ мощностью по 17,5 МВт. Каждый ГТГ состоит из двух конвертированных ТРД "Эйвон", используе­мых в качестве генераторов газа, силовой турбины промышленного типа и электрического генератора. ГТГ включаются в работу автоматически при помощи реле понижения частоты или нажатием кнопки "пуск". Они способны принимать полную нагрузку через две минуты. ТРД могут работать на дизельном топливе или природном газе. Проектный к. п. д. ГТГ 28%. Компоновка ГТГ показана на рис. 6.

Интересно отметить, что весь процесс разработки проекта ГТГ до его создания в металле занял 18 месяцев.

Конвертированный ТРД "Эйвон" в составе ГТГ используется со значительно меньшей, чем в условиях эксплуатации на самоле­тах, мощностью, в результате чего возрастает его моторесурс.

4

Рис. 6. Компоновка ГТГ мощностью 17,5 МВт

1 — выхлопная труба; 2 — ТРД "Эйвон"; 3 — электрогенератор; 4 — возбудитель

Силовая двухступенчатая турбина предназначена для работы на газе с низкой температурой и давлением. Она сконструирована как обычная газовая турбина промышленного типа.

Данный конвертированный ТРД выпускается для использова­ния как на пиковых и аварийных электростанциях, так и на элект­ростанциях, работающих 8000 ч в год. В зависимости от назначе­ния, эти ТРД могут иметь агрегатную мощность от 6000 до 40 000 кВт и работать на керосине, дизельном топливе или при­родном газе.

Наряду с рассмотренными типами электростанций в настоящее время на основе конвертированных АГТД эксплуатируются и соз­даются более мощные электростанции. Так например, только в энер­госистемах Англии и США эксплуатируются около полутора десят­ков электростанций с ГТГ мощностью 60—140 МВт.

Основным назначением таких электростанций является выра­ботка электроэнергии для снятия пиков электрической нагрузки, а вспомогательным — создание в энергосистемах резервной мощ­ности.

Обычно одна такая электростанция придается крупному па­ротурбинному блоку. Считают, что главным достоинством пиковых электростанций такой мощности является низкая, по сравнению с паротурбинными электростанциями, стоимость их строительства.

Компоновочные решения газотурбогенераторов этих электро­станций выполнены по вариантам б и в (рис. 2). Некоторой раз­новидностью компоновочного варианта в является ГТГ электро­станции мощностью 56—60 МВт фирмы "Инглиш электрик" (Анг­лия). Электрогенератор данного ГТГ приводится во вращение двумя силовыми турбинами, каждая из которых соединена с одним из концов его ротора. Работу каждой силовой турбины обеспечи­вают два ТРД.

В настоящее время за рубежом находится в эксплуатации тысячи ГТУ мощностью до 35 МВт, созданных на базе авиационных турбореактивных или турбовентиляторных двигателей. Они состоят из одного или двух компрессоров, приводимых во вращение связанными с ними турбинами, которые вместе с камерой сгорания, расположенной между компрессором и турбиной высокого давления, являются генератором горячих газов. Газы расширяются в турбине полезной мощности (силовой турбине). Показатели наиболее мощных и совершенных зарубежных ГТУ такого типа приведены в таблице 1 [Л. 5].

Наиболее широко (до 1000 однотипных агрегатов) распространены за рубежом установки, созданные на базе ГТД Avon, Olympus, FT4, которые выпускаются уже в течение 25-30 лет. Использование ГТД позволило перенести в промышленность передовой научно-технический опыт, накопленный в авиации, использовать подготовленную технологическую базу и преимущества крупносерийного производства, а также опыт эксплуатации авиационной техники [Л. 5].

Таблица 1 Параметры и показатели энергетических ГТУ с промышленными вариантами авиационных ГТД
Параметры и показатели	Фирма-изготовитель и тип ГТД
Olympus B	Olympus C	RB211-24	Avon 1535	LM2500	LM5000	FT4C-3F
Мощность ГТУ в базовом режиме, МВт	17,5	28,1	23,5	14,7-16,0	19-22,0	32,5-35,4	30,6
КПД ГТУ в базовом режиме, %	26,9	30,7	33,5	28,2-28,9	34,2-36,0	35,5-37,7	31,3
Мощность ГТУ в пиковом режиме, МВт	20,0	29,6	24,5	16,3-18,2	23,9	35-38	33,0
КПД ГТУ в пиковом режиме, %	27,8	31,0	33,9	28,8-29,6	36,6	35,9-38,2	32,2
Степень сжатия	10,3	11,0	19,2	10,1	18	29-31	14,5
Расход воздуха, кг/с	108,5	109,0	94,0	79,5-82,2	64-67	123-127	142,5
Температура газов за турбиной, °С	490	530	490	475-500	490	435	490
Число ступеней
компрессора	5+7	5+7	7+6	17	16	5+14	8+8
турбины ГТД	1+1	1+1	1+1	3	2	2+1	1+2
силовой турбины	2	2-3	3	2	2-6	2-3	3
Число пламенных труб	8	8	Кольцевая	8	Кольцевая	Кольцевая	8
Масса ГТД, т	2,2	2,2	2,6	1,6	—	3,9	—
Масса ГТУ, т	23	25,5	23,0	20,5	21,5-35,5	28,5-43	19,5
Длина ГТУ, м	9,2	9,2	6,5	7,3	5,5-6,4	8,8-9,8	8,8
Ширина ГТУ, м	3,1	3,4	4,0	3,4	2,1-3,4	3,4	3,05
Высота ГТУ, м	4,0	3,4	3,9	3,1	2,1-3,4	3,1-3,4	2,8

Специфическими качествами ГТУ, созданных на базе авиационных двигателей, являются очень малые масса и габариты, быстрота запуска (до 1,5 мин до полной нагрузки в установках мощностью 20-25 МВт) при небольшой пусковой мощности и полной автономности, возможность быстрого восстановления при неполадках путем простой замены ГТД-генератора газа или даже всего агрегата. Недостатки таких ГТУ — более жесткие требования к топливу и эксплуатационному обслуживанию, сложная технология капитальных ремонтов, возможных только в заводских условиях. Используемые в энергетических ГТУ двигатели выпускаются специально для промышленного применения. Для обеспечения эффективной работы в наземных условиях часть их деталей либо переконструирована по сравнению с авиационными прототипами, либо изготовлена по измененной технологии или из других материалов. Параллельно осуществлялись мероприятия по повышению мощности и КПД путем совершенствования турбомашин, увеличения расхода воздуха, степени сжатия и начальной температуры газов и улучшению эксплуатационных качеств: увеличению ресурса деталей, длительности непрерывной работы, ремонтопригодности.

В промышленных ГТУ на базе ГТД третьего поколения "Спей", RB211, TF39 и CF6, выполненных с более высокими степенями сжатия и экономичными системами охлаждения, достигнута существенно более высокая экономичность (см. таблицу 1). Наиболее мощной из этих ГТУ является установка с генератором газа типа LM5000, созданным фирмой General Electric c использованием до 70% деталей турбовентиляторного ГТД CF6. На его конструкции остановимся подробнее.

Вентиляторная ступень ГТД снята и заменена двумя первыми ступенями пятиступенчатого КНД со степенью сжатия 2,5. Далее идет одновальный КВД (14 ступеней), который сжимает воздух до давления 3 МПа.

Камера сгорания — кольцевая с 30 устанавливаемыми извне регистровыми горелками. Зона горения спроектирована с повышенными избытками воздуха, для того чтобы снизить дымление, сократить длину факела и уменьшить количество воздуха, необходимого для охлаждения пламенной трубы. Начальная температура газов составляет 1150-1180 °С.

КВД приводится во вращение двухступенчатой ТВД, все лопатки которой охлаждаются отборным воздухом из КВД. Ротор КВД — ТВД выполнен трехопорным; как обычно, в ГТД используются подшипники качения.

Блок КВД — камера сгорания — ТВД использован в таком же виде в ГТУ LM2500, несколько сотен которых уже выпущено для морского флота и промышленности, некоторые из которых проработали свыше 40 — 50 тыс. ч.

Одноступенчатая ТНД, вращающая вал КНД через соединительный вал, проходящий внутри вала КВД — ТВД, специально спроектирована для ГТУ LM5000. общая длина генератора газа (без силовой турбины) 4,47 м, масса 3,9 т.

Энергетические ГТУ с агрегатом LM5000 спроектированы и выпускаются несколькими фирмами. Они оснащаются трехступенчатой силовой турбиной, ротор и статор которой выполняются охлаждаемыми. Продолжительность нормального пуска до включения электрогенератора в сеть составляет 7, ускоренного — 3 мин.

1 Каримов И.А. Прогресс дехканского хозяйства — путь к изобилию. – Т.: Узбекистан, 1994, с. 6.

2 Каримов И.А. Прогресс дехканского хозяйства — путь к изобилию. – Т.: Узбекистан, 1994, с. 7.

TYPE=RANDOM FORMAT=PAGE>29

Глава 2. Тепловой расчет газотурбинной

теплоэлектроцентрали на базе АГТД

2.1. Описание газотурбинной ТЭЦ на базе АГТД и ее принципиальная тепловая схема

Газотурбинная теплоэлектроцентраль ГТТЭЦ-7500Т/6,3 с установ­ленной электрической мощностью 7500 кВт состоит из трех газотурбоге­нераторов с турбовинтовыми двигателями АИ-20 номинальной электри­ческой мощностью 2500 кВт каждый. Принципиальная тепловая схема ГТТЭЦ-7500Т/6,3 показана на рис. 7.

Тепловая мощность ГТТЭЦ 15,7 МВт (13,53 Гкал/ч). За каждым газо­турбогенератором установлен газовый подогреватель сетевой воды (ГПСВ) с оребренными трубами для подогрева воды отработавшими газами на нужды отопления, вентиляции и горячего водоснабжения поселка. Через каждый экономайзер проходят отработавшие в авиационном двигателе газы в количестве 18,16 кг/с с температурой 388,7 °С на входе в экономайзер. В ГПСВ газы охлажда­ются до температуры 116,6 °С и подаются в дымовую трубу. Для режимов с пониженными тепловыми нагрузками введено байпасирование потока выхлопных газов с выводом в дымовую трубу.

Расход воды через один экономайзер составляет 75 т/ч.

Сетевая вода нагревается от температуры 60 °С до 120 °С и подает­ся потребителям для нужд отопления, вентиляции и горячего водоснабжения под давлением 2,5 МПа.

Часть воды, нагреваемой в ГПСВ из коллектора прямой сетевой воды поступает в горизонтальный вакуумный деаэратор, который работает при абсолют­ном давлении 0,01 МПа и деаэрирует химически очищенную воду, поступающую с хим­водоочистки для нужд горячего водоснабжения и для восполнения по­терь сетевой воды от утечек к потребителей в количестве 30 т/ч.

Оборудование станции размещено в здании из сборных железобе­тонных панелей. Размеры здания 30×18 м. Машинный зал разделен зву­коизолирующими перегородками на два отсека. Один из них размером 12×18 м — отсек для ГТД и ГПСВ, второй — гене­раторное помещение площадью 6×18 м.

К машинному залу примыкают вспомогательные помещения. В одном площадью 5×6 м размещается щит управления, в двух других площадью по 3×6 м душевая с раздевалкой и мастерская, в четвертом — площадью 10×12 м — оборудование химводоочистки, а также подпиточные насосы, насосы прямой и обратной сетевой воды, вакуумный деаэратор, шкаф аккумуляторной батареи.

В помещении двигателей установлены масляные блоки, включающие в себя расходные баки масла с соответствующим оборудованием и насосами, а также масляные радиаторы с вентилято­рами, всасывающими наружный воздух и выбрасывающими его после про­хождения через радиатор за пределы помещения.

Забор воздуха и выброс отработавших газов осуществляется по специальным воздухо- и газопроводам, выведенным выше кровли здания электростанции. На воздухозаборе предусматривается установка глуши­телей из асбосиликатных плит, снижающих уровень шума до нормы. На всасывающем патрубке предусматривается также установка противопыльных фильтров.

За авиационными двигателями размещены тормозящие решетки, ко­торые снижают скорость газов и создают равномерный поток газов на входе в котел-утилизатор.

Турбовинтовой двигатель АИ-20 закреплен на специальной фунда­ментной раме, расположенной на жестком основании (платформе).

Крепление двигателя к подмоторной раме при помощи четырех сто­ек с шарнирами обеспечивает центровку валов и компенсирует темпера­турные напряжения. Подмоторная рама двигателя и генератор жестко крепятся к платформе. Соединение двигателя с электрогенератором СГС-14-100-6УЗ осуществлено при помощи специального вала и соедини­тельной муфты. Длина соединительного вала позволяет установить пе­регородку между двигателем и электрогенератором, для снижения шума в генераторном отсеке. Конструкция муфты позволяет производить мон­таж и демонтаж каждого из агрегатов в отдельности.

На двигателе расположены агрегаты, которые обеспечивают авто­матизацию его запуска, подачу и масла, а также защиту двигателя в аварийных режимах.

Масса газотурбогенератора со всеми системами и устройствами в сухом состоянии около 10 т. Общая длина газотурбогенератора состав­ляет 6,4 м, ширина платформы 1,7 м, высота 2,6 м.

На станции установлены синхронные электрические генераторы СГС-14-100-6УЗ переменного тока, трехфазные, с воздушным охлаждени­ем, мощностью 2500 кВт. Напряжение генерируемого тока 6,3 кВ, часто­та 50 гц. Воздух для охлаждения генератора поступает в помещение электростанции через специальную шахту. С вращающимся возбудителем генератор связан жестко.

Распределительное устройство на 6 кВ комплектуется из девяти шкафов типа КРУН6 наружной установки.

В шкафах размещаются: ввод генератора, трансформатор собствен­ных нужд, разрядники, два отходящих фидера с масляными выключателя­ми, трансформатор напряжения.

Комплектное распределительное устройство оборудовано также блоком автоматической синхронизации с энергосистемой, энергоуста­новками.

2.2. Тепловой расчет ГТУ на базе двигателя АИ-20

Основные показатели

мощность, МВт 2,5

ГПСВ

КС

Эжектор деаэратора

компрессор

в дымовую

трубу

ГТ

ВД

из ХВО

Коллектор подпиточной воды

ГПСВ

КС

Насос подпи-точной воды

компрессор

ГТ

ГТ

в дымовую

трубу

Насос обратной

сетевой воды

Насос сетевой воды

ГПСВ

КС

компрессор

в дымовую

трубу

ГТ

Рис. 7. Принципиальная тепловая схема ГТТЭЦ-7500Т/6,3.

КС — камера сгорания; ГТ — газовая турбина; ГПСВ — газовый подогреватель сетевой воды; ВД – вакуумный деаэратор

степень повышения давления 7,2

температура газов в турбине,С

на входе 750

на выходе 388,69

расход газов, кг/с 18,21

количество валов, шт 1

температура воздуха перед компрессором, С 15

Расчет компрессора

Найдем теоретическое значение энтропии воздуха на выходе из компрессора. При заданных значениях температуры воздуха на входе в компрессор t_>1> = 15 °C и степени повышения давления воздуха в компрессоре _>k> = 7,2 оно составит:

0,0536 + 0,287 ln7,2 = 0,6201 ,

здесь R = 0,287 – газовая постоянная воздуха.

Тогда теоретическая температура воздуха на выходе из компрессора составит C

КПД компрессора принят равным . Тогда действительная работа сжатия в компрессоре составит:

H_>k> = (i_>2>_>t> – i_>1>)/_>k> = (234,06 – 15,04)/0,87 = 251,75 ,

где

i_>2>_>t> = 234,06 – энтальпия воздуха при температуре t_>2>_>t> = 231 °C;

i_>1 > = 15,04 – энтальпия воздуха при температуре t_>1> = 15 °С.

Тогда действительная энтальпия воздуха на выходе из компрессора будет иметь значение:

i_>2> = i_>1> + H_>k> = 15,04 + 251,75 = 266,79 .

По найденному значению энтальпии на выходе из компрессора найдем действительную температуру воздуха на выходе из компрессора:

t_>2> = f(i_>2>) = 262,88 С.

Расчет камеры сгорания

Топливо — природный газ Шуртанского месторождения.

Объемный состав газа:

СН_>4> – 90,6 %,

С_>2>Н_>6 >– 3,45 %,

С_>3>Н_>8> – 0,9 %,

С_>4>Н_>10> – 0,38 %,

С_>5>Н_>12> – 0,3 %,

Н_>2>S – 0,08 %,

СО_>2> – 2,69 %,

О_>2> – 1,6 %.

Низшая теплота сгорания Q = 48340 кДж/кг.

Физической теплотой вносимой в камеру сгорания пренебрегаем. Примем КПД камеры сгорания _>кс> = 0,98. Тогда относительное количество воздуха, содержащееся в продуктах сгорания при температуре t_>3> = 750 °C за камерой сгорания составит:

g_>в> = [Q∙_>кс> + L_>0>∙i_>2> – (L_>0> + 1)∙i_>3(>_>>_>=1)>]/(i_>3>_>в> – i_>2>) =

= [48340∙0,98 + 16,43∙266,79 – (16,43 + 1)∙905,916]/(799,10 – 266,79) =

= 67,63 кг/кг.

Здесь L_>0> = 16,43 кг/кг — теоретическая масса воздуха, необходимая для сгорания 1 кг топлива; i_>3(>_>>_>=1)> = f(t_>3>) — энтальпия продуктов сгорания при коэффициенте избытка воздуха  = 1; i_>3>_>в> = f(t_>3>) — энтальпия воздуха при температуре на выходе из камеры сгорания.

Коэффициент избытка воздуха на выходе из камеры сгорания составит:

 = (L_>0> + g_>в>)/L_>0> = (16,43 + 67,63)/16,43 = 5,116.

Удельный расход рабочего тела в камере сгорания увеличился на величину

g_>в> = 1/(∙L_>0>) = 1/(5,116∙16,43) = 0,0119 кг/кг.

Расчет газовой турбины

Адиабатный КПД турбины принят равным _>т> = 0,88; коэффициент потерь давления в турбине  = 0,03.

Тогда степень понижения давления в турбине составит

_>т> = (1 – )∙_>к> = (1 – 0,03)∙7,2 = 6,984.

Теоретическая температура продуктов сгорания на выходе из турбины t_>4>_>t> определяется с помощью уравнения

S(T_>4>_>t>) = S(T_>3>) – R∙ln_>т> = 1,4221 – 0,2896∙ln6,984 = 0,8592 .

Тогда

t_>4>_>t> = f [S(T_>4>_>t>), ] = 348,9 °C.

Затем найдем работу расширения газов в турбине из следующего выражения

Н_>а> = (i_>3> – i_>4>_>t>)∙_>т> = (820,91 –365,75)∙0,88 = 400,54 кДж/кг.

Следовательно, действительная энтальпия газов на выходе из турбины может быть найдена из выражения

i_>4а> = i_>3> – Н_>а> = 820,91 – 400,54 = 420,37 кДж/кг.

Тогда действительная температура газов на выходе из турбины составит

t_>4а> = f(i_>4а>, ) = 398,98 °С.

Примем среднюю температуру стенки лопаток t_>ст> = 600 °С; число охлаждаемых венцов z = 1. Так как , то

a = (z + 1)/(2∙z) = (1 + 1)/(2∙1) = 1;

b = (z – 1)/(3∙z) = (1 – 1)/(3∙1) = 0.

Найдем среднюю температуру рабочего тела, при которой отводится теплота охлаждения из выражения

T_>q> = T_>3>∙[1 – b∙(T_>3> – T_>ст>)/T_>3>] = 1023∙[1 – 0∙(1023 – 873)/1023] =

= 1023 К = 750 °С.

Принимая коэффициент эффективности охладителя ^* = 0,02, находим количество теплоты, отводимой от охлаждаемых элементов проточной части из следующего выражения

0,02∙1,1817∙1∙1∙(1023 – 873) =

= 3,55 кДж/кг,

где — теплоемкость продуктов сгорания.

Коэффициент потери работы при закрытом охлаждении

Удельная работа расширения газа в турбине с учетом потерь от охлаждения

кДж/кг.

Тогда энтальпия газов в конце расширения составит

кДж/кг.

Cредняя температура газа, при которой охладитель выводится в проточную часть турбины,

К = 600 °С.

Для определения примем, что процесс расширения газа в турбине — политропический с показателем политропы

Тогда степень понижения давления охладителя

Принимая коэффициент использования хладоресурса охладителя , будем считать, что на охлаждение дисков и элементов статора потребуется воздуха . Тогда расход воздуха на охлаждение

Здесь с_>р,охл> — средняя изобарная теплоемкость охладителя: при t = (t_>ст> + t_>2>)/2 = (600 + 262,68)/2 = 431,34C

Cредняя энтальпия охладителя при выводе в проточную часть

кДж/кг,

тогда ºС.

Полагая, что политропические КПД процессов расширения газа и охлаждения совпадают, имеем

Энтропию охладителя в конце процесса расширения газа определим с помощью уравнения

тогда энтальпия охладителя в конце расширения

= 189,62 кДж/кг.

Следовательно, работа расширения охладителя составит

кДж/кг.

Cуммарная удельная работа расширения газа и охладителя

кДж/кг.

Расход охладителя, отнесенный к расходу воздуха через компрессор

Коэффициент избытка воздуха смеси газа и охладителя

.

Энтальпия смеси газа и охладителя за турбиной

тогда температура смеси газов и охладителя на выходе из турбины C.

Выходные характеристики ГТУ

Удельная полезная работа ГТУ (при )

Коэффициент полезной работы

Расход воздуха при мощности 2,5 МВт

кг/с.

Расход топлива при мощности 2,5 МВт

G_>топ> = G_>к>∙g_>топ> = 17,95∙0,0119 = 0,21 кг/с.

Суммарный расход выхлопных газов

G_>г> = G_>к> + G_>топ> = 17,95 + 0,21 = 18,16 кг/с.

Удельный расход воздуха в турбине

Удельный расход теплоты в камере сгорания

кДж/кг.

Эффективный КПД ГТУ

Удельный расход условного топлива на выработанную электроэнергию (при КПД генератора _>ген> = 0,95) без утилизации тепла выхлопных газов

2.3. Расчет газо-водяного подогревателя сетевой воды

Исходные данные для расчета газо-водяного подогревателя:

Расход сетевой воды через подогреватель - 75 т/ч

Температура воды на входе - 60 °С

Температура воды на выходе - 120 °С

Расход газов через подогреватель - 18,16 кг/с

Температура газов на входе - 388,69 °С

Газо-водяной подогреватель имеет поверхность нагрева в виде поперечно омываемых газами труб с наружным оребрением, расположенными в шахматных пучках. Количество ходов по воде — 3, по газу — 1.

Геометрические параметры подогревателя:

Диаметр труб - 0,028 м

Диаметр ребра - 0,048 м

Внутренний диаметр трубы - 0,022 м

Толщина ребра - 0,002 м

Шаг ребра - 0,005 м

Поперечный шаг труб - 0,06 м

Продольный шаг труб - 0,045 м

Ширина подогревателя - 2 м

Высота подогревателя - 2 м

Для определения температуры газов на выходе из подогревателя составим уравнение теплового баланса подогревателя:

Q_>в> = Q_>г>,

где Q_>в> = G_>в>(h" ­– h') — теплота, воспринимая водой,

здесь

G_>в> = 75 т/ч = 20,83 кг/с – расход воды через подогреватель;

h" = 505,05 кДж/кг – энтальпия воды на выходе из подогревателя;

h' = 253,23 кДж/кг – энтальпия воды на входе в подогреватель;

Q_>г> = G_>г>(i' – i") — теплота, переданная газами воде в подогревателе,

здесь

G_>г> = 18,16 кг/с – расход газов через подогреватель;

i' = 408,7 кдж/кг – энтальпия газов на входе в подогреватель.

Тогда энтальпия газов на выходе из подогревателя может быть найдена из следующего выражения

i" = =

= 119,85 кДж/кг.

Тогда температура газов на выходе из подогревателя составит " = 116,6 °С.

Задачей расчета является определение необходимой поверхности нагрева подогревателя для обеспечения требуемой тепловой производительности.

Живое сечение поверхности нагрева для прохода газов определяется по следующей формуле

F=

= 1,6 м².

Здесь — поперечный шаг труб, м;

d — диаметр несущей трубы, м;

— высота ребра, м;

— шаг ребер, м;

— толщина ребра, м.

Объем газов, проходящих в расчетном сечении, при плотности  = 1,292 кг/м³

V_>г> = G_>г>/ = 18,16/1,292 = 14,09 м³/с.

Скорость газов в расчетном сечении

_>г> = V_>г>/F = 14,09/1,6 = 8,806 м/с.

Для круглых труб с круглыми ребрами отношение поверхности ребер к полной поверхности с газовой стороны

= =

= = 0,9005.

Здесь D — диаметр ребра, м.

Отношение участков несущей поверхности без ребер к полной поверхности с газовой стороны

.

Далее определим коэффициент теплоотдачи конвекцией при поперечном омывании шахматного пучка труб с круглыми ребрами из следующего выражения.

_>к> = 0,23С_>z>=

= 0,23∙1,02∙1,228^0,2∙=

= 55,38 ккал/(м²∙ч∙°С)

Здесь

С_>z> — поправочный коэффициент, определяется по номограмме 26 [Л. 8];

==1,228 — параметр, учитывающий геометрическое расположение труб в пучке,

здесь

_>1> = s_>1>/d = 0,06/0,028 = 2,143 — относительный поперечный шаг труб;

s'_>2> = =1,931 — относительный диагональный шаг труб;

_>2> = s_>2>/d = 0,045/0,028 = 1,607 — относительный продольный шаг труб;

 — коэффициент теплопроводности при средней температуре потока газов, ккал/(м²∙ч∙°С);

 — коэффициент кинематической вязкости при средней температуре потока газов, м²/с.

Приведенный коэффициент теплоотдачи с газовой стороны, отнесенный к полной поверхности, определяется по формуле

'_>1пр> =

= 47,89 ккал/(м²∙ч∙°С).

Здесь, Е — коэффициент эффективности ребра, определяемый в зависимости от формы ребер и параметров h_>рб> и D/d по номограмме 24 [Л. 8];

= ,;

_>м> — коэффициент теплопроводности металла ребер, ккал/(м²∙ч∙°С);

 — коэффициент, для ребер постоянной толщины равен 1;

— коэффициент, учитывающий неравномерную теплоотдачу по поверхности ребра, для ребер с цилиндрическим основанием принимается равным 0,85.

 — коэффициент загрязнения, при сжигании газа принимается равным 0.

Коэффициент теплопередачи, отнесенный к полной поверхности с газовой стороны, найдем по следующей формуле

k = .

Для поверхностей нагрева, в которых нагревается вода, влиянием 1/_>2> пренебрегают, т.к. _>2> >> _>1>. Тогда

k = '_>1пр> = 45,38 ккал/(м²∙ч∙°С) = 52,77 Вт/(м²∙К).

Для нахождения необходимой поверхности нагрева подогревателя, необходимо решить уравнение теплового баланса

Q_>г> = kHt,

H =

Далее необходимо определить температурный напор. Для этого составим схему движения сред в подогревателе.

В подогревателе применена трехходовая по воде схема с перекрестным током.

Температурный напор в подогревателе определяется по следующей формуле

t = t_>прт> = 1∙71,26 = 71,26 °С.

Рис. 8. Схема движения сред в подогревателе.

Здесь t_>прт> = =71,26 °С — температурный напор для противоточной схемы движения сред в подогревателе.

Здесь = ’ – t” = 388,69 – 120 = 268,69 °С — наибольшая разность температур сред на конце поверхности нагрева,

= ” – t’ = 116,6 – 60 = 56,6 °С — наименьшая разность температур сред на конце поверхности нагрева.

 = 1 — коэффициент пересчета от противоточной схемы к перекрестной. Находится по номограмме 31 [Л. 8] в зависимости от параметров Р и R.

Полный перепад температуры газа в подогревателе

_>б> = ’ – ” = 388,69 – 116,6 = 272,09 °С

Полный перепад температуры воды в подогревателе

_>м> = t” – t’ = 120 – 60 = 60 °С

Параметр Р =

Параметр R = .

Тогда, с учетом найденных ранее значений Q_>г>, t и k, определим необходимую полную поверхность нагрева подогревателя.

H = = = 1394,828 м².

Тогда, оребреная поверхность труб будет иметь площадь 1256,043 м², а гладкая соответственно 138,785 м². Тогда общая длина труб может быть найдена простыми вычислениями и она составит 2629,56 м.

При заданных геометрических параметрах подогревателя можно найти количество труб в ряду и количество рядов труб. Они составят

количество труб в ряду – 34 шт,

количество рядов – 39 шт.

Геометрические размеры подогревателя при полученном количестве труб в ряду и количестве рядов труб составят (рабочая часть, без учета подводящих и отводящих патрубков по газовой и водяной стороне):

длина — 1,8 м,

ширина — 2 м,

высота — 2 м.

2.4. Тепловой расчет вакУУмного деаэратора

подпиточной воды тепловой сети

Для расчета вакуумного деаэратора подпиточной воды теплосети принимаются следующие исходные данные:

Производительность по деаэрированной воде, D_>х.о> — 30 т/ч

Температура поступающей в деаэратор хими- — 30 °С

чески очищенной воды, t_>х.о>

Энтальпия химически очищенной воды, i — 126 кДж/кг

Температура сетевой воды, t_>c>_>.в> — 120 °С

Энтальпия сетевой воды, i_>с.в> — 505,05 кДж/кг

В соответствии с рекомендациями ЦКТИ расход выпара из деаэратора должен составлять 5 кг на 1 т деаэрируемой воды [Л. 9], или

D_>вып> = 5D_>х.о>·10^-3 = 5·30·10^-3 = 0,15 т/ч.

Абсолютное давление пара в деаэраторе принимается равным р_>д.п> = 10 кПа, температура деаэрированной воды (при температуре насыщения) t_>д.н> = 45 °С, ее энтальпия i = 188 кДж/кг, энтальпия сухого насыщенного пара i_>д.н> = 2583 кДж/кг.

Расход греющей среды — сетевой воды в деаэратор определяется из уравнения его теплового баланса, которое в данном случае имеет вид

.

Потери теплоты в окружающую среду учитываются здесь коэффициентом _>д> = 0,98. Решая уравнение теплового баланса, находим расход сетевой воды, необходимый для деаэрации подпиточной воды

D_>с.в> = 7,568 т/ч = 2,1 кг/с.

2.5. технико-экономические показатели ГТТЭЦ

Установленная электрическая мощность ГТТЭЦ

N_>уст> = n·N_>гту> = 3·2500 = 7500 кВт,

где п — количество ГТУ на ГТТЭЦ, шт.

Расход электроэнергии на собственные нужды принят равным 5,5 %.

Номинальная тепловая мощность установленных на ГТТЭЦ ГПСВ

Q_>ТЭЦ> = n·Q_>ГПСВ> = 3·5245,41 = 15736,23 кВт

Коэффициент первичной энергии ГТТЭЦ брутто:

 = = = 0,763.

Коэффициент первичной энергии ГТТЭЦ нетто:

=

= = 0,732.

КПД выработки электрической энергии в теплофикационной ГТУ

= = = 0,5311,

где

Н_>е> — удельная работа газа в ГТУ, кДж/кг;

q_>1> — удельный расход теплоты в камере сгорания ГТУ на 1 кг рабочего тела, кДж/кг;

q_>т.п> = Q_>ГПСВ>/G_>г> = 5245,41/18,16 = 288,84 кДж/кг — удельный отвод тепла в ГПСВ от 1 кг уходящих газов ГТУ, где Q_>ГПСВ> — тепловая мощность ГПСВ, G_>г> — расход газов в ГТУ, кг/с.

Расход условного топлива на выработку электроэнергии в теплофикационной ГТУ

b = 231,6 .

Часовой расход условного топлива на выработку электроэнергии

B= b·N_>гту> = 0,2316·2500 = 579 кг у.т./ч.

Часовой расход условного топлива в ГТУ

B= G_>топ>··3600 = 0,21··3600 = 1246 кг у.т./ч, где G_>топ> — расход натурального топлива в ГТУ, кг/с.

На выработку теплоты в соответствии с "физическим методом" относится оставшееся количество условного топлива

В= B— B= 1246 — 579 = 667 кг у.т./ч

Тогда удельный расход условного топлива на выработку 1 Гкал теплоты в теплофикационной ГТУ составит

b= В/ Q_>ГПСВ> = 667/4,51 = 147,89 кг у.т./Гкал.

TYPE=RANDOM FORMAT=PAGE>50

ГЛАВА 3. Станция полного энергоснабжения

(теплота, электроэнергия и холод) на базе

конвертированного АГТД

3.1. Особенности создания источника полного энергоснабжения — Теплоэлектрохладоцентрали

Следующим этапом развития газотурбинной теплоэлектроцентрали может стать создание на ее основе источника полного энергоснабжения — газотурбинной теплоэлектрохладоцентрали (ГТТЭХЦ), позволяющей вырабатывать все практически используемые виды энергоресурсов — теплоту, электроэнергию и холод.

Такие установки особенно актуальны для специфических климатических условий Узбекистана, характеризующихся непродолжительной зимой и соответственно непродолжительным отопительным периодом (3000 — 3500 ч), и жарким летом с температурой воздуха, доходящей в некоторых областях Узбекистана до 42 — 46 °С. Даже при таких условиях комбинированная выработка электроэнергии с одновременным отпуском тепловой энергии потребителю оказывается выгодной, что показано в главах 2 и 4 настоящей работы. При этом использование авиационных двигателей, особенно отработавших свой летный ресурс, позволяет значительно сократить сроки монтажа и ввода в эксплуатацию подобных станций, а также сократить капитальные вложения в их строительство.

Для большинства населенных пунктов Узбекистана, расположенных в сельскохозяйственных районах, характерна удаленность от источников снабжения энергоресурсами. Для обеспечения их энергией приходится сооружать ЛЭП, которые характеризуется дополнительными потерями в размере около 15 — 20 % электроэнергии, вырабатываемой на конденсационных электростанциях (КЭС) с КПД не превышающем 30 — 35 %. Теплота для теплоснабжения вырабатывается обычно в местной котельной, имеющей КПД не превышающий 85 %. При этом высокий тепловой потенциал сжигаемого топлива (2000 — 2500 °С) в котельной используется для подогрева воды до 95 — 120 °С и, в лучшем случае, для выработки пара промышленных параметров.

Для обеспечения комфортных условий для проживания, на рабочем месте, широко используются системы местного кондиционирования, потребляющие электроэнергию, опять же производимую на КЭС.

Предприятия сельскохозяйственного комплекса, особенно в животноводстве, характеризуются средними показателями, особенно по таким, как прирост живого веса на фермах. Повышение производительности ферм можно достичь с помощью систем для обеспечения комфортных условий для скота в различное время года: тепла — в зимнее, кондиционирования воздуха — в летнее время. Для хранения продукции сельского хозяйства необходимо создание специальных хранилищ с созданием в них необходимых условий хранения, в том числе и низкой температуры летом.

Обеспечение в летнее время холодом систем кондиционирования воздуха и теплом в зимнее время — систем вентиляции, помогает увеличить производительность труда рабочих на промышленных предприятиях.

Таким образом, видно, что для улучшения качества жизни населения, для повышения производительности как в сельском хозяйстве, так и в промышленном производстве Узбекистана, необходимо снабжение всеми видами энергии, а именно — теплом, электроэнергией и холодом.

Комбинированное производство всех трех видов энергии может быть осуществлено на принципиально новом источнике полного энергоснабжения — теплоэлектрохладоцентрали (ТЭХЦ).

Для создания источника полного энергоснабжения удобно использовать установки на базе АГТД, т.к. они компактны, не требуют больших удельных капиталовложений, поставляются в состоянии заводской готовности и их легко компоновать и создавать на их базе необходимые решения для конкретных нужд потребителя. Для создания на базе АГТД ГТТЭХЦ необходимо ГТТЭЦ, описанную в главе 2, дополнить АБХМ. При этом несколько увеличатся капитальные вложения и незначительно усложнится схема установки за счет появления дополнительных трубопроводов, подающих греющую, охлаждающую и охлаждаемую воду в АБХМ. При этом возрастет расход электроэнергии на собственные нужды, т.к. в состав АБХМ входит насосное оборудование для перекачки слабого и смешанного растворов, рециркулируемой воды. Кроме того, необходимо установить насосы для подачи охлаждающей и охлаждаемой воды в и из АБХМ. В дальнейших расчетах принято, что увеличение расхода электроэнергии на собственные нужды составит 2 % от установленной электрической мощности ГТТЭХЦ.

Схема ГТТЭХЦ на базе конвертированного АГТД АИ-20 (с одной АБХМ, присоединенной к трубопроводу сетевой воды) представлена на рис. 9.

3.2. Расчет тепловых потоков абсорбционной бромисто-литиевой

холодильной машины

Схема машины — с генератором затопленного типа и рецирку­ляцией слабого раствора и воды соответственно через абсорбер и испаритель. Подача охлаждающей воды в абсорбер и конденсатор параллельная.

Исходные данные

Температура воды, К:

греющей T_>h>_> > 393

охлаждающей T_>w>_> >299

охлажденной Т_>3 >280

Принятые значения температур и давлений следующие. Выс­шая температура в конце процесса кипения раствора в генераторе T_>4> = T_>h> — T_>h>_> >= = 383 — 28 = 365 К. Температуры конденсации водяного пара T_>к>, раствора в конце процесса абсорбции Т_>2>, кипения воды в испарителе Т_>0> приняты равными

АБХМ

Рис. 9. Принципиальная тепловая схема ГТТЭХЦ-7500Т/6,3.

КС — камера сгорания; ГТ — газовая турбина; ГПСВ — газовый подогреватель сетевой воды; ВД – вакуумный деаэратор; АБХМ – абсорбционная бромисто-литиевая холодильная машина

T_>к> = 307 К, Т_>2> = 307 К, Т_>0> = 277 К. Давления конденсации р_>к> и кипения р_>0> рабочего тела соответ­ственно будут р_>к> = 5,45 кПа, р_>0> = 0,83 кПа.

Так как давление конденсации пара рабочего тела значительно выше давления его кипения, удельный объем пара в конденсаторе при данных условиях почти в шесть раз ниже удельного объема пара в испарителе. В связи с этим в блоке генератор — конденса­тор скорость движения пара из генератора в конденсатор будет низкой и гидравлическими сопротивлениями прохождению пара между указанными аппаратами можно пренебречь и принять давление кипения раствора р_>h> равным давлению конденсации пара р_>к>, т. е. р_>h> = р_>к> = 5,45 кПа. В блоке абсорбер — испаритель из-за высокого значения удельного объема пара скорость его движения из испарителя в абсорбер будет значительной (40 — 50 м/с), вследствие чего необходимо учесть суммарные гидравли­ческие сопротивления p на всех участках движения пара из испарителя в абсорбер. По опытным данным в промышленных типах машин величина p достигает 0,133 кПа. Тогда давление пара в абсорбере р_>а> = р_>0> — p = 0,83 — 0,133 = 0,697 кПа. Теоретическое значение концентраций  слабого и  крепкого растворов определяют по -i диаграмме по соответствующим значениям Т_>2>, р_>а> и Т_>4>, р_>h>:  = 58,6 %,  = 67,5 %. Действительная концентрация крепкого раствора ниже теорети­ческого значения  на величину недовыпаривания _>r> раствора, которое в генераторе затопленного типа возникает в основном из-за отрицательного влияния на процесс кипения гидростати­ческого давления столба кипящего раствора.

По опытным данным в генераторах затопленного типа промыш­ленных машин величина _>r> изменяется в зависимости от пара­метров работы в пределах 2,5—3,5 %. Тогда _>r> =  — _>r> = 67,5 — 3,5 = 64,0 %. Действительная концентрация креп­кого раствора из-за опасности его кристаллизации в аппаратах, трубопроводах и других элементах машины не должна превы­шать 64 %.

Рис. 10. Схема АБХМ: а — схема машины; б — процессы в -i диаграмме;

I – конденсатор; II – генератор; III – испаритель; IV, VI, VII – насосы рециркулируемой воды, смешанного и слабого растворов соответственно; V – абсорбер;

VIII – теплообменник

Если _>r>_> >> 64 %, то необходимо изменить температуру Т_>4> креп­кого раствора или давление его кипения р_>h> путем увеличения соответственно величины T_>h> или температуры конденсации Т_>к>. Можно одновременно изменять T_>4> и Т_>к> до тех пор, пока не будет выполнено условие _>r> ≤ 64 %. Действительная концентрация слабого раствора _>a> в абсорбере выше теоретического значения концентрации  на величину недонасыщения _>a> раствора.

Величина _>a> зависит от параметров работы машины и может изменяться в пределах 0,5—2,5 %. Тогда _>a> =  + _>a> = 58,6 + 1,4 = 60,0 %. При наличии конечной разности T_>р> температур на «холодной» стороне теплообменника температура крепкого раствора на выходе из него T_>8> = T_>2 >+ T_>р>. Разность температур T_>р> принимается в пределах 15—20 К. Тогда T_>8 >= 307 +  15 = 322 К. Параметры узловых точек циклов, изобра­женных на рис. 10, приведены в таблице 2.

Таблица 2 Параметры узловых точек АБХМ
Состояние вещества	Т, К	р, кПа	, %	i, кДж/кг
Жидкость
Вода после конденсатора	Т>к >= Т>3 >= 307	р>к> = 5,45	 = 0	i>3> = 561,1
Раствор:
крепкий после генератора	Т>4> = 365	р>h> = 5,45	>r> = 64	i>4> = 366,8
слабый после абсорбера	Т>2> = 307	p>a> = 0,697	>а> = 60	i>2> = 252,9
крепкий после теплообменника	Т>8> = 322	р>h> = 5,45	>r> = 64	i>8> = 289,74
Вода в испарителе	Т>0> = Т>1> = 277	р>0> = 0,83	 = 0	i>1> = 435,5
Пар
После испарителя	Т>1’> = 277	р>0> = 0,83	 = 0	i>1’> = 2914,2

Кратность циркуляции раствора f^* = /( — ) = 64/(64 — 60) = = 16 кг/кг. Теплота теплообменника q_>т> = (f — 1) (i_>4> — i_>8>) = (16 — 1)(366,8 — — 289,74) = 1159,9 кДж/кг.

Энтальпия слабого раствора после теплообменника i_>7> = i_>2> + q_>т>/f =
= 252,9 + 1155,9/16 = 325,14 кДж/кг. По величине i_>7> = 325,14 кДж/кг при _>а >= 60% из -i диаграммы определяют положение точки 7 и температуру слабого раствора на выходе из теплообменника: Т_>7> = 345,5 К.

В связи с тем что слабый раствор на входе в генератор недогрет до состояния равновесия, он сначала подогревается в нем до рав­новесного состояния 5 и затем кипит в процессе 5—4. Температуру Т_>5> находят по -i диаграмме по известным значениям р_>h> и _>а> : Т_>5> = 349,5 К. Средняя температура раствора, кипящего в генераторе, Т_>р> = (Т_>4> + Т_>5>)/2 = (365 + 349,5)/2 = 357,25 К. Концентрация раствора, соответствующая температуре Т_>р> (точка 5), _>р> = 61,8%. Энтальпию перегретого пара на выходе из генератора определяют по -i диаграмме при известных р_>h> и _>р> : i_>3’> = 3067,4 кДж/кг. Теплота генератора q_>h> = i_>3’> + (f — 1)i_>4 >— — fi_>7> = 3067,4 + (16—1)366,8 — 16∙325,14 = 3367,1 кДж/кг. Теплота испарителя q_>0 >= i_>1’> — i_>3> = 2914,2 — 561,1 =  2353,1 кДж/кг. Теплота конденсатора q = i_>3’> — — i_>3> =  3067,4 — 561,1 = 2506,3 кДж/кг. Теплота абсорбера q_>a> = i_>1’> + (f — 1)i_>8> — — fi_>2> = 2914,2 + (16—  1)289,74 — 16∙252,9 = 3213,9 кДж/кг. Теплота подведенная q_>подв> = q_>h> + q_>0> = 3367,4 + 2353,1 = 5720,2 кДж/кг. Теплота отведенная q_>отв> = q + q_>a> = 2506,3 + 3213,9 = 5720,2 кДж/кг. Тепловой баланс q_>подв> = q_>отв> = = 5720,2 кДж/кг. Тепловой коэффициент = q_>0>/q_>h> = 2353,1/3367,1 = 0,699.

Найдем производительность по холоду АБХМ, полностью использующую теплоту одного ГПСВ, работающего на номинальных параметрах.

После АБХМ температура греющей воды снизится на 28 °С (задано по расчету АБХМ), тогда температура греющей воды на выходе из АБХМ составит t'' = 120 — 28 = 92 °C. Энтальпия воды при этом составит h'' = 387 кДж/кг. Теплота, вносимая потоком горячей воды при этом составит

Q_>г> = G·(h' — h'') = 20,83·(505,05 — 387) = 2459 кДж/с.

Холодопроизводительность АБХМ составит

Q_>0> = ·Q_>г> = 0,699·2459 = 1718,8 кДж/с или 1476773 ккал/ч.

Кроме того, температура воды после АБХМ позволяет использовать ее на нужды горячего водоснабжения в летний период.

Если на станции установить 3 АБХМ, то имеется возможность получить 1476773·3 = 4430319 ккал/ч холода и отпускать 225 м³/ч сетевой воды с температурой около 90 °С на нужды теплоснабжения, при этом холод вырабатывается с использованием теплоты, полученной за счет утилизации выхлопных газов ГТУ в ГПСВ, то есть без затраты на ее производство дополнительного количества энергии.

Расчет финансовой эффективности ГТТЭХЦ-7500Т/6,3 на базе авиационных турбовинтовых двигателей АИ-20 приведен в главе 4.

TYPE=RANDOM FORMAT=PAGE>63

Глава 4. Экономическая часть

Введение

Переход к рыночной экономике предполагает преодоление возникающих трудностей при создании необходимых условий для быстрых темпов роста экономики, культуры и улучшения условий жизни народа.

Обретение государственной независимости открыло перед Узбекистаном широкие перспективы для экономического и социального прогресса, культурного и духовного обновления.

Несмотря на трудности экономических реформ в республике сохраняются стабильность, развитие экономики и идет в обстановке взаимного согласия всех народов, проживающих здесь. Это очень важный фактор движения к прогрессу и процветанию. Учитываются региональные особенности нашей республики, в том числе высокие темпы роста населения и трудовых ресурсов. По расчетам демографов к 2005-у году население республики достигнет примерно 27 млн. человек, а к 2010 –32 млн. человек.

Достаточные трудовые ресурсы – это главный фактор расширенного производства и успешного развития производительных сил и всего народного хозяйства. Однако надо иметь в виду, что в условиях многодетности коэффициент иждивенчества в Узбекистане более чем в 2 раза превышает показатели других республик СНГ (за исключением государств Центральной Азии). Это влияет на показатели национального дохода и валового общественного продукта, приходящегося на душу населения. Вот почему, в условиях перехода к рыночной экономике, темпы роста производства материальных благ приобретают еще более важное значение.

Важнейшая региональная особенность Узбекистана определяет необходимость – обеспечить соответствующие темпы роста народного хозяйства, чтобы не допустить диспропорции между потребностями народа и реальным наличием товаров и услуг различных сфер.

Производительные силы и производство материальных благ, прежде всего промышленной и сельскохозяйственной продукции, в сочетании с производственными отношениями являются основой экономического развития. Поэтому необходимо искать пути наиболее эффективного использования ранее созданного производственного потенциала, материальных и трудовых ресурсов, наилучших методов организации производства, на разработку принципов рационального размещения производительных сил, внедрения прогрессивных методов в организацию труда.

Уровень экономического развития страны выражается, в первую очередь степенью развития промышленности и сельского хозяйства, науки и техники, индустриализации процессов всего производства на базе научно-технического прогресса. Внедрения научно-технического прогресса должны осуществляться с учетом региональных особенностей Узбекистана в условиях рыночной экономики.

Узбекистан готовит квалифицированные кадры почти по всем основным направлениям научно-технического прогресса, по всем отраслям, отвечающим требованиям рыночной экономики.

Характерной региональной особенностью Узбекистана является то, что вся экономика, в первую очередь сельское хозяйство, базируется на поливном земледелии. Следовательно, очень важное значение имеет наличие достаточных водных ресурсов, ирригационно-мелиоративной сети для орошения полей.

По протяженности каналов, коллекторов, дренажных сетей, скважин республика занимает видное место среди стран мира. Поливных земель сейчас в республике более 4,2 млн. га. Примерно 60% населения Узбекистана проживают в сельской местности. На долю сельского хозяйства приходится около 26-27% валового общественного продукта и около 45% произведенного национального дохода. [Л. 3]

Узбекистан производит 60-62% хлопка всего СНГ, 65% коконов и 40% каракуля, много овощей, винограда, фруктов и бахчевых [Л. 2].

Наша республика занимает 5 место на мировом рынке хлопка после Китая, США, Пакистана и Индии. По урожайности уступает только Австралии и Турции, что говорит о высокой эффективности использования полевых земель и о мастерстве хлопкоробов.

По запасам минерально-сырьевых ресурсов Узбекистан занимает 5 место в мире. По общему объему производства золота на 8 месте в мире. Ежегодно республика производит более 80000 т меди [Л. 2].

Прекрасные природно-климатические условия республики позволяют выращивать ценные сельскохозяйственные культуры и дают возможность получать два урожая в год .

Особое внимание уделяется укреплению и совершенствованию финансовой и банковской системы. Сейчас в Узбекистане функционируют различные банки.

Большая работа проводится по социальной защите малообеспеченного населения — пенсионеров, многодетных матерей, преподавателей, врачей, работников культуры и науки и т. д. Созданы специальные фонды по оказанию материальной помощи малообеспеченным семьям . Основными источниками этих фондов является республиканский местный бюджет, общественные и благотворительные фонды, средства предприятий и хозяйств, добровольное пожертвования граждан. Адресная помощь проводится через органы самоуправления граждан, поселков, кишлаков, аулов, махаллей. При этом обязательным условием должно быть соблюдение принципа социальной справедливости, открытости, целевого и эффективного использования выделенных средств.

Введение нового вида адресной материальной помощи малообеспеченным семьям является еще одним свидетельством сильной социальной политики государства, важным шагом на пути к формирования современного демократического общества, основанного на широком самоуправлении народа. Это результат новой внутренней политики суверенного государства, направленной на улучшение и повышение жизни всего народа в период перехода к рыночной экономике.

Использование новой для Узбекистана технологии производства электрической и тепловой энергии на базе конвертированных авиационных двигателей является особенно актуальным для небольших населенных пунктов сельского типа. Благодаря созданию подобного независимого источника снабжения электроэнергией и теплотой появляются, во-первых, новые рабочие места, во-вторых, осваиваются новые подходы в области генерирующих источников энергии, в-третьих, качественно повышается уровень жизни населения, из-за появления собственного источника снабжения электричеством, в-четвертых, создаются условия для увеличения производительности труда в сельском хозяйстве.

Ниже приведены технико-экономическая оценка предлагаемой ТЭЦ на базе конвертированного авиационного двигателя АИ-20 и оценка эффективности источника полного энергоснабжения на базе ТВД АИ-20.

Технико-экономическая оценка ТЭЦ на базе ТВД АИ-20

Газотурбинная ТЭЦ состоит из 3 газотурбинных установок на базе конвертированного авиационного двигателя АИ-20 электрической мощностью 2,5 МВт каждая. Каждая ГТУ имеет газо-водяной подогреватель сетевой воды мощностью 4,51 Гкал/ч, утилизирующий теплоту уходящих газов и увеличивающий коэффициент первичной энергии установки в целом.

Для расчета технико-экономических показателей ТЭЦ приняты следующие исходные данные:

1. Количество блоков — 3

2. Топливо — газ

3. Капиталовложения в ТЭЦ — 1 млрд. сум

4. Число часов использования установленной

электрической мощности — 6000 ч/год

5. Число часов использования установленной

тепловой мощности — 3500 ч/год

6. Расход электроэнергии на собственные нужды — 5,5 %

7. Низшая теплота сгорания топлива — 36400 кДж/м³

8. Среднемесячная зарплата — 200 тыс. сум

9. Количество персонала — 7 чел

10. Норма амортизации — 10 %

11. Расчетный период — 10 лет

12. Цена топлива — 15 тыс. сум/тыс. м³

13. Ставка дисконтирования — 20 %

14. Отчисления на социальное страхование — 37,2 %

15. Прочие отчисления — 25 %

16. Тариф на электроэнергию — 13 сум/кВт∙ч

17. Тариф на тепловую энергию — 3500 сум/Гкал =

18. Налог на прибыль — 20 %

Для расчета финансово-экономических показателей было принято следующее распределение инвестиций _>к> и выручки _>v> по годам осуществления проекта:

Год	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	Итого
>к>, %	60	25	15	0	0	0	0	0	0	0	100
>v>, %	60	100	100	100	100	100	100	100	100	100	960

Расчет эксплуатационных расходов

Удельный расход топлива на выработку электроэнергии ГТУ, без утилизации тепла уходящих газов равен Тогда годовой расход топлива на ТЭЦ составит:

B_>ТЭЦ> = _> > 23031 ту.т./год

Цена условного топлива может быть найдена из выражения

Ц_>У> = Ц_>Н>·_> > = 15·_> >= 12,09 тыс. сум/т у.т.

Издержки по видам:

1. издержки на топливо:

И_>Т> = Ц_>У>·В_>ТЭЦ> = 12,09·23031 = 278382·10³ сум/год

2. на амортизацию:

И_>А> = Н_>А>·К = 0,1·1000000 = 100000·10³ сум/год

3) на заработную плату:

И_>ЗП> = n_>чел>·Ф_>мес>·12 = 7·200·12 = 16800·10³ сум/год

4) на социальное страхование:

И_>С> = _>НАЧ>·И_>ЗП> = 0,372·16800 = 6250·10³ сум/год

5) прочие издержки:

И_>ПР> = _>ПР>·(И_>А> + И_>ЗП> + И_>С>) = 0,25·(100000 + 16800 + 6250) = 30762·10³ сум/год

Суммарные издержки:

И = И_>Т> + И_>А> + И_>ЗП> + И_>С> + И_>ПР> = 278382 + 100000 + 16800 + 6250 + 30762 =

= 432194·10³ сум/год

Расчет прибыли

Годовой отпуск электроэнергии нетто:

W_>0> = N_>ЕД>·_>Э>·(1 –_> >/100)·n_>БЛ> = 2,5·6000·(1 – 5,5/100) ·3 = 42525 МВт·ч

Годовой отпуск теплоты:

Q_>Г> = Q_>ГП>·_>Т>·n_>БЛ> = 4,51·3500·3 = 47357,53 Гкал

Выручка от продажи тепла и электроэнергии:

В = Т_>Т>·Q_>Г> + Т_>Э>·W_>0>= 3,5·47357,53·10³ + 13·42525·10³ = 718576·10³ сум/год

Прибыль:

П = В – И = 718576 – 432194 = 286383·10³ сум/год

Чистая прибыль:

ЧП = П – НВ = 2868383 – 0,2·286383 = 229106·10³ сум/год,

где НВ = 0,2·П — налоговые выплаты

Поток наличности:

ПН = ЧП + И_>А> = 229106 + 100000 = 329106·10³ сум/год

Расчет себестоимости единицы продукции ТЭЦ

Расход топлива на производство тепловой энергии:

В_>Т> = _> >=_> >= 7517,07 т.у.т.

Здесь _>К> — КПД замещаемой котельной.

Расход топлива на производство электроэнергии:

В_>Э> = В_>ТЭЦ> – В_>Т> = 47357,3 – 7517,07 = 15514,38 т.у.т.

Коэффициент находился по следующей формуле:

_>Э> = В_>Э>/В_>ТЭЦ> = 15514,38/47357,3 = 0,674

Издержки на производство каждого вида энергии распределялись соответственно коэффициенту _>Э>, т.е. на производство тепла приходится 0,326 от суммарных издержек, а на производство электроэнергии 0,674.

Себестоимость электроэнергии можно найти из следующего выражения

_> > =_> > = 6,85 сум/кВт·ч

Себестоимость тепловой энергии найдена из следующего выражения:

_> > = _> >= 2,979·10³ сум/Гкал.

Определение финансовой эффективности проекта при реализации за счет собственных средств.

Расчет велся с учетом заданного распределения капитальных вложений по годам и с учетом распределения выручки по годам.

Чистый поток наличности определялся для года t по следующей формуле:

ЧПН_>t> = ПН_>t> – К_>t>.

Дисконтированный поток наличности для года t определялся по формуле:

ДЧПН_>t> =_> >.

Чистый дисконтированный доход определялся по формуле:

NPV = _> >. При NPV>0 проект является прибыльным.

Точка безубыточности (минимальный объем реализуемой энергии) найдена аналитически по формуле:

CP = _> >·100% = _> >·100% = 34,94 %

И_>ПЕР> = И_>Т> = 278382·10³ сум/год

И_>ПОСТ> = И – И_>ПЕР> = 432194 – 278382 = 153350·10³ сум/год

Период окупаемости РВР найден из графика NPV в точке пересечения с осью абсцисс.

Внутренняя норма доходности IRR найдена из условия

NPV = _> >= 0. При выполнении условия IRR>r_>б> проект является прибыльным.

Общая рентабельность ТЭЦ

_> >

Финансовые показатели проекта при реализации за счет собственных средств приведены в таблице 3.

График распределения NPV по годам реализации проекта приведен на рис. 11. Из графика видно, что срок окупаемости ТЭЦ составляет 4,2 года при ставке дисконта Е = 0,2. Внутренняя ставка доходности IRR = 50,63 %.

Сводная таблица технико-экономических показателей ТЭЦ на базе

конвертированного АГТД АИ-20. Реализация за счет собственных средств

№п/п	Наименование показателей	Единица измерения	Величина
1	Установленная электрическая мощность	МВт	3> >2,5
2	Капиталовложения	тыс. сум	1'000'000
3	Годовой отпуск электроэнергии	кВтч	42,525·106
4	Годовой отпуск теплоты	Гкал	47'357,53
5	Число часов использования установленной электрической мощности установленной тепловой мощности	ч ч	6'000 3'500
6	Себестоимость единицы электроэнергии теплоты	сум/кВтч сум/Гкал	6,85 2'979
7	Балансовая (валовая) прибыль	тыс. сум	286'845
8	Cрок окупаемости капиталовложений	лет	4,2
9	Точка безубыточности	%	34,94
10	Рентабельность (общая)	%	27,64
11	Внутренняя ставка доходности	%	50,54

Таблица 3 Финансовые показатели реализации проекта ГТТЭЦ за счет собственных средств
№ пп	Показатель	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	Итого
1	Выручка, %	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
млн. сум	431,15	718,58	718,58	718,58	718,58	718,58	718,58	718,58	718,58	718,58	6898,33
2	Издержки, %	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
млн. сум	259,32	432,19	432,19	432,19	432,19	432,19	432,19	432,19	432,19	432,19	4149,06
3	Прибыль, %	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
млн. сум	171,83	286,38	286,38	286,38	286,38	286,38	286,38	286,38	286,38	286,38	2749,27
4	Чистая прибыль, %	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
млн. сум	137,46	229,11	229,11	229,11	229,11	229,11	229,11	229,11	229,11	229,11	2199,42
5	ПН, млн. сум	197,46	329,11	329,11	329,11	329,11	329,11	329,11	329,11	329,11	329,11	3159,42
6	Капитал,%	60,00	25,00	15,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	100,00
млн. сум	600,00	250,00	150,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	1000,00
7	ЧПН, млн. сум	-402,54	79,11	179,11	329,11	329,11	329,11	329,11	329,11	329,11	329,11	2159,42
8	ДЧПН при Е=0,2, млн. сум	-335,45	54,93	103,65	158,71	132,26	110,22	91,85	76,54	63,78	53,15	509,65
9	Кумулят. ЧПН, млн. сум	-335,45	-280,51	-176,86	-18,15	114,11	224,33	316,17	392,71	456,50	509,65
10	ДЧПН при Е=IRR=0,5054, млн. сум	-267,39	34,91	52,50	64,08	42,57	28,28	18,78	12,48	8,29	5,51	-0,01

Рис. 11. График распределения NPV по годам реализации проекта ГТТЭЦ при реализации за счет собственных средств

Определение финансовой эффективности проекта с привлечением кредитных ресурсов

В расчете принято, что кредитные средства составляют 50 % от капиталовложений в ТЭЦ.

Собственный капитал:

К_>СОБ> = 0,5К = 0,5∙1000000 = 500000·10³ сум

Сумма кредита

К_>КР> = К – К_>СОБ> = 1000000 – 500000 = 500000·10³ сум

Кредит распределяется по годам также как и капитал на первом этапе по _>К>.

Проценты по кредиту приняты в размере 24 % годовых, проценты за комиссию приняты в размере 3 %. Льготный период равен 3 годам. Кредит выдается на 10 лет с погашением кредита равными долями каждый год плюс выплаты по процентам на основной долг. Кредит начинает погашаться с 4 года.

Распределение кредитных средств по годам

Год, t 1 2 3

К_>КР>_>t>, тыс. сум 300000 125000 75000

Выплаты основного долга с учетом процентов, накопившихся за льготный период составляют

В_>КР> = (500000 + 78000 + 104250 + 120000)/7 = 114607·10³ сум/год

График использования кредитных ресурсов приведен в таблице 4.

Финансовые показатели проекта при реализации с привлечением кредитных ресурсов приведены в таблице 5.

График распределения NPV по годам реализации проекта с привлечением кредитных ресурсов приведен на рис. 12. Из графика видно, что срок окупаемости ТЭЦ при использовании кредита составляет 1,5 года. Внутренняя ставка доходности IRR = 197,5 %.

Таблица 4 График использования кредитных ресурсов (ГТТЭЦ)
Год	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
Основной долг, тыс. сум	300000	425000	500000	802250	687643	573036	458429	343821	229214	114607
Выплаты основного долга, тыс. сум	0	0	0	114607	114607	114607	114607	114607	114607	114607
Остаток основного долга, тыс. сум	300000	425000	500000	802250	687643	458429	343821	229214	114607	0
Проценты по основному долгу, тыс. сум	72000	102000	120000	192540	165034	137529	110023	82517	55011	27506
Проценты за комиссию банку, тыс. сум	6000	2250	0	0	0	0	0	0	0	0
Суммарные выплаты по процентам по кредиту, тыс. сум	78000	104250	120000	192540	165034	137529	110023	82517	55011	27506
Суммарные выплаты по кредиту, тыс. сум	0	0	0	307147	279641	252136	224630	197124	169619	142113

Таблица 5 Финансовые показатели реализации проекта ГТТЭЦ с привлечением кредитных ресурсов
№ пп	Показатель	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	Итого
1	Выручка,%	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
млн. сум	431,15	718,58	718,58	718,58	718,58	718,58	718,58	718,58	718,58	718,58	6898,33
2	Издержки,%	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
млн. сум	259,32	432,19	432,19	432,19	432,19	432,19	432,19	432,19	432,19	432,19	4149,06
3	Выплаты по кредиту, млн. сум	0,00	0,00	0,00	307,15	279,64	252,14	224,63	197,12	169,62	142,11	1572,41
4	Прибыль, %	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
млн. сум	171,83	286,38	286,38	-20,76	6,74	34,25	61,75	89,26	116,76	144,27	1176,86
5	Чистая прибыль, %	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
млн. сум	137,46	229,11	229,11	-20,76	5,39	27,40	49,40	71,41	93,41	115,42	937,34
6	ПН, млн. сум	197,46	329,11	329,11	79,24	105,39	127,40	149,40	171,41	193,41	215,42	1897,34
7	Капитал, %	60,00	25,00	15,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	100,00
млн. сум	300,00	125,00	75,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	500,00
8	ЧПН, млн. сум	-102,54	204,11	254,11	79,24	105,39	127,40	149,40	171,41	193,41	215,42	1397,34
9	ДЧПН при Е=0,2, млн. сум	-85,45	141,74	147,05	38,21	42,36	42,67	41,70	39,86	37,48	34,79	480,41
10	Кумулят. ЧПН, млн. сум	-85,45	56,29	203,35	241,56	283,91	326,58	368,27	408,14	445,62	480,41
11	ДЧПН при Е=IRR=1,975, млн. сум	-34,42	23,00	9,61	1,01	0,45	0,18	0,07	0,03	0,01	0,00	0,01

Рис. 12. График распределения NPV по годам реализации проекта ГТТЭЦ с привлечением кредитных ресурсов

Технико-экономическая оценка ТЭХЦ на базе ТВД АИ-20

Для расчетов были приняты те же условия, что и для ТЭЦ с некоторыми изменениями, а именно: расход электроэнергии на собственные нужды был принят 7,5 % (из-за включения в состав оборудования АБХМ, потребляющей электроэнергию на привод насосов), капитальные затраты приняты равными 1150 млн. сум (затраты на сооружение трех АБХМ приняты равными 150 млн. сум), число часов использования холодильной мощности принято равным 2500 ч, суммарная холодопроизводительность 4430319 ккал/ч, тариф на холод 7,565 тыс. сум/Гкал.

Годовой отпуск холода от ГТТЭХЦ составит

Q_>х.г.> = Q_>х.ч.>∙_>х> = 4430319∙2500∙10^-6 = 11076 Гкал/год.

Выручка от реализации холода за год

В_>х> = Q_>х.г.>∙T_>х> = 11076∙7,565 = 83788 тыс. сум/год.

Годовой отпуск электроэнергии нетто:

W_>0> = N_>ЕД>·_>Э>·(1 –_> >/100)·n_>БЛ> = 2,5·6000·(1 – 7,5/100) ·3 = 41625 МВт·ч

Годовой отпуск теплоты:

Q_>Г> = Q_>ГП>·_>Т>·n_>БЛ> = 4,51·3500·3 = 47357,53 Гкал

Выручка от продажи тепла и электроэнергии:

В = Т_>Т>·Q_>Г> + Т_>Э>·W_>0> = 3,5·47357,53·10³ + 13·41625·10³ = 706876 тыс. сум/год

Суммарная выручка от реализации продукции ГТТЭХЦ составляет

В_>ТЭХЦ> = В + В_>х> = 706876 + 83788 = 790665 тыс. сум/год.

Далее расчет производился по методике, аналогичной приведенной выше. Расчеты были произведены для варианта с реализацией за счет собственных средств и с привлечением кредитных ресурсов (условия кредитования приняты одинаковыми с вариантом ТЭЦ).

Данные расчетов сведены в таблицы 6 — 8.

Графики распределения NPV по годам реализации проекта приведены на рис. 13 и 14.

При реализации за счет собственных средств внутренняя ставка доходности составила IRR = 0,5246, при реализации с привлечением кредитных ресурсов IRR = 2,147.

Общая рентабельность при реализации за счет собственных средств

R =_> > %= _> > % = 28,61 %

Из графиков видно, что применение принципа полного энергоснабжения от одного источника выгоднее экономически, т.к. кумулятивный чистый дисконтированный поток наличности в этом случае на конец расчетного периода выше, чем при выработке тепла и электроэнергии, несмотря на увеличенные капиталовложения в ГТТЭХЦ по сравнению с ГТТЭЦ.

Таблица 6 Финансовые показатели реализации проекта ГТТЭХЦ за счет собственных средств
№ пп	Показатель	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	Итого
1	Выручка, %	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
млн. сум	474,40	790,66	790,66	790,66	790,66	790,66	790,66	790,66	790,66	790,66	7590,38
2	Издержки, %	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
млн. сум	270,57	450,94	450,94	450,94	450,94	450,94	450,94	450,94	450,94	450,94	4329,06
3	Прибыль, %	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
млн. сум	203,83	339,72	339,72	339,72	339,72	339,72	339,72	339,72	339,72	339,72	3261,32
4	Чистая прибыль, %	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
млн. сум	163,07	271,78	271,78	271,78	271,78	271,78	271,78	271,78	271,78	271,78	2609,06
5	ПН, млн. сум	232,07	386,78	386,78	386,78	386,78	386,78	386,78	386,78	386,78	386,78	3713,06
6	Капитал,%	60,00	25,00	15,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	100,00
млн. сум	690,00	287,50	172,50	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	1150,00
7	ЧПН, млн. сум	-457,93	99,28	214,28	386,78	386,78	386,78	386,78	386,78	386,78	386,78	2563,06
8	ДЧПН при Е=0,2, млн. сум	-381,61	68,94	124,00	186,52	155,44	129,53	107,94	89,95	74,96	62,47	618,15
9	Кумулят. ЧПН, млн. сум	-381,61	-312,67	-188,67	-2,14	153,29	282,83	390,77	480,72	555,68	618,15
10	ДЧПН при Е=IRR=0,5254, млн. сум	-300,36	42,71	60,47	71,59	46,95	30,80	20,20	13,25	8,69	5,70	0,00

Рис. 13. График распределения NPV по годам реализации проекта ГТТЭХЦ при реализации за счет собственных средств

Таблица 7 График использования кредитных ресурсов (ГТТЭХЦ)
Год	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
Основной долг, тыс. сум	345000	488750	575000	922588	790789	658991	527193	395395	263596	131798
Выплаты основного долга, тыс. сум	0	0	0	131798	131798	131798	131798	131798	131798	131798
Остаток основного долга, тыс. сум	345000	488750	575000	922588	790789	527193	395395	263596	131798	0
Проценты по основному долгу, тыс. сум	82800	117300	138000	221421	189789	158158	126526	94895	63263	31632
Проценты за комиссию банку, тыс. сум	6900	2588	0	0	0	0	0	0	0	0
Суммарные выплаты по процентам по кредиту, тыс. сум	89700	119888	138000	221421	189789	158158	126526	94895	63263	31632
Суммарные выплаты по кредиту, тыс. сум	0	0	0	353219	321588	289956	258325	226693	195061	163430

Таблица 8 Финансовые показатели реализации проекта ГТТЭХЦ с привлечением кредитных ресурсов
№ пп	Показатель	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	Итого
1	Выручка,%	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
млн. сум	474,40	790,66	790,66	790,66	790,66	790,66	790,66	790,66	790,66	790,66	7590,38
2	Издержки,%	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
млн. сум	270,29	450,48	450,48	450,48	450,48	450,48	450,48	450,48	450,48	450,48	4324,62
3	Выплаты по кредиту, млн. сум	0,00	0,00	0,00	353,22	321,59	289,96	258,32	226,69	195,06	163,43	1808,27
4	Прибыль, %	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
млн. сум	204,11	340,18	340,18	-13,04	18,60	50,23	81,86	113,49	145,12	176,75	1457,49
5	Чистая прибыль, %	60,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	960,00
млн. сум	163,29	272,15	272,15	-10,43	14,88	40,18	65,49	90,79	116,10	141,40	1165,99
6	ПН, млн. сум	232,29	387,15	387,15	104,57	129,88	155,18	180,49	205,79	231,10	256,40	2269,99
7	Капитал, %	60,00	25,00	15,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	100,00
млн. сум	345,0	143,75	86,25	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	575,00
8	ЧПН, млн. сум	-112,71	243,4	300,9	104,57	129,88	155,18	180,49	205,79	231,10	256,40	1694,99
9	ДЧПН при Е=0,2, млн. сум	-93,93	169,03	174,13	50,43	52,19	51,97	50,37	47,86	44,79	41,41	588,25
10	Кумулят. ЧПН, млн. сум	-93,93	75,10	249,23	299,66	351,85	403,82	454,19	502,05	546,84	588,25
11	ДЧПН при Е=IRR=2,157, млн. сум	-35,70	24,42	9,56	1,05	0,41	0,16	0,06	0,02	0,01	0,00	-0,01

Рис. 14. График распределения NPV по годам реализации проекта ГТТЭХЦ с привлечением кредитных ресурсов

Сводная таблица технико-экономических показателей ТЭХЦ на базе

конвертированного АГТД АИ-20. Реализация за счет собственных средств

№п/п	Наименование показателей	Единица измерения	Величина
1	Установленная электрическая мощность	МВт	3> >2,5
2	Капиталовложения	тыс. сум	1'150'000
3	Годовой отпуск электроэнергии	кВтч	41,625·106
4	Годовой отпуск теплоты	Гкал	47'357,53
5	Годовой отпуск холода	Гкал	11'076
6	Число часов использования установленной электрической мощности установленной тепловой мощности установленной холодильной мощности	ч ч ч	6'000 3'500 2'500
7	Себестоимость единицы электроэнергии теплоты холода	сум/кВтч сум/Гкал сум/Гкал	6,85 2'979 4'262
8	Балансовая (валовая) прибыль	тыс. сум	339'721
9	Cрок окупаемости капиталовложений	лет	4
10	Точка безубыточности	%	33,68
11	Рентабельность (общая)	%	28,61
12	Внутренняя ставка доходности	%	52,46

---

Overview

финанализ
Кредит
финанализ с кредитом
финанализ с АБХМ
Кредит с АБХМ
финанализ с АБХМ с кредитом

---

Sheet 1: финанализ

АИ-20			1		2	3	4	5	6	7	8	9	10
Nед, МВт	2,50	aк	100		0	0	0	0	0	0	0	0	0
Число часов использ уст мощ-ти	6 000	av	75		100	100	100	100	100	100	100	100	100
Норма аморт	0,10	I этап. Расчет ФЭИП при реализации за счет собственных средств
Расход на соб нужды %	5,50	№ пп	Показатель	0	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	Итого
ФОТ годовой usd/год	2 400	1	Выручка,%	0,00	75,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	975,00
Ставка дисконтирования	5%		тыс. $	0,00	1205,44	1607,25	1607,25	1607,25	1607,25	1607,25	1607,25	1607,25	1607,25	1607,25	15670,71
Прочие отчисления	0,30	2	Издержки,%	0,00	75,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	975,00
Отчисления соцстрах	35%		тыс. $	0,00	769,00	1025,34	1025,34	1025,34	1025,34	1025,34	1025,34	1025,34	1025,34	1025,34	9997,02
поток наличности	660 534	3	Прибыль, %	0,00	75,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	975,00
чистая прибыль	465 534		тыс. $	0,00	436,44	581,92	581,92	581,92	581,92	581,92	581,92	581,92	581,92	581,92	5673,69
капвложения	1 950 000	4	Чистая прибыль, %	0,00	75,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	975,00
прибыль	581 917		тыс. $	0,00	349,15	465,53	465,53	465,53	465,53	465,53	465,53	465,53	465,53	465,53	4538,96
налог	116 383	5	ПН, тыс $	0,00	495,40	660,53	660,53	660,53	660,53	660,53	660,53	660,53	660,53	660,53	6440,21
выручка	1 607 253	6	Капитал,%	0,00	100,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	100,00
Расход топлив ГТУ, тут/год	23 031		тыс. $	0,00	1950,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	1950,00
Цена нат. топлива	40,00	7	ЧПН, тыс. $	0,00	-1454,60	660,53	660,53	660,53	660,53	660,53	660,53	660,53	660,53	660,53	4490,21
Qрн	8 687	8	ДЧПН при Е=0,2, тыс. $	0,00	-1385,33	599,12	570,59	543,42	517,55	492,90	469,43	447,08	425,79	405,51	3086,06
Qур	7 000	9	Кумулят. ЧПН, тыс. $	0,00	-1385,33	-786,21	-215,62	327,81	845,35	1338,25	1807,68	2254,76	2680,54	3086,06
Цена усл. топлива	32,23	10	ДЧПН при Е=IRR, тыс. $	0,00	-965,68	291,12	193,27	128,31	85,18	56,55	37,54	24,92	16,55	10,98	-121,26
Издержки на топливо	742 351			0,00	-965,68	-674,56	-481,29	-352,98	-267,80	-211,25	-173,71	-148,79	-132,24	-121,26
Издержки на амортизацию	195 000			IRR=	0,5063
Издержки на з/п	16 800			PBP=	4,25
Издержки соцстрах	5 880			CP=	32,718642692	точка безубыточности
Прочие издержки	65 304			Ипер	742 351
Суммарные издержки	1 025 335			Ипост	282 984
Тариф	$0,030	За электроэнергию		R	20	%
Отпущенная электроэнергия	42 525	1 275 750,00 руб.
Налог на прибыль	20%	1 607 252,73
	29,10	сум	581 917,40
Тепло в час	4,51	Гкал
Тепло в год	47 357,53
Количество часов использования тепловой мощности	3 500
Выручка от тепла	331 502,73
Цена 1 Гкал	7,00	долл
Количество установок	3
Расход топлива на тепло	7 517,07
Расход топлива на э/э	15 514,38
КПД замещаемой котельной	0,90
aэ	0,67
				Расчет себестоимости единицы продукции на ТЭЦ
				№пп	Стадии пр-ва	Ит	Иост
				1	Тепло	0,326	0,326
				тыс. $	242,291	92,36
					2	Электроэнергия	0,674	0,674
						тыс. $	500,061	190,62
					3	Себест-ть э/э, цент/кВт·ч	1,624
					4	Себест-ть т/э, $/Гкал	7,066

---

Sheet 2: Кредит

График использования кредитных ресурсов
	Конец
t	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
Основной долг	975000	975000	975000	1267500	1086429	905357	724286	543214	362143	181071
Выплаты основного долга	0	0	0	181071	181071	181071	181071	181071	181071	181071
Остаток основного долга	975000	975000	975000	1267500	1086429	724286	543214	362143	181071	0
rб	97500	97500	97500	126750	108643	90536	72429	54321	36214	18107
rко	0	0	0	0	0	0	0	0	0	0
SВ%	97500	97500	97500	126750	108643	90536	72429	54321	36214	18107
Итого	0	0	0	307821	289714	271607	253500	235393	217286	199179
Срок	10	лет
rб	10	%
%кредита	50	%
К	1950000
Ксоб	975000
Ккр	975000
Тл	3
rко, %	3
Распределение кредитных средств по годам
Ккр	975000	0	0
Вкр	181071,428571429	975000

---

Sheet 3: финанализ с кредитом

АИ-20			1		2	3	4	5	6	7	8	9	10
Nед, МВт	2,50	aк	100		0	0	0	0	0	0	0	0	0
Число часов использ уст мощ-ти	6 000	av	75		100	100	100	100	100	100	100	100	100
Норма аморт	0,10	I этап. Расчет ФЭИП при реализации с кредитом
Расход на соб нужды %	5,50	№ пп	Показатель	0	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	Итого
ФОТ годовой usd/год	2 400	1	Выручка,%	0,00	75,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	975,00
Ставка дисконтирования	5%		тыс. $	0,00	567,56	756,75	756,75	756,75	756,75	756,75	756,75	756,75	756,75	756,75	7378,34
Прочие отчисления	0,30	2	Издержки,%	0,00	75,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	975,00
Отчисления соцстрах	35%		тыс. $	0,00	155,08	206,78	206,78	206,78	206,78	206,78	206,78	206,78	206,78	206,78	2016,08
		3	Выплаты, тыс. $		0,00	0,00	0,00	307,82	289,71	271,61	253,50	235,39	217,29	199,18	1774,50
поток наличности	504 980	4	Прибыль, %	0,00	75,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	975,00
чистая прибыль	439 980		тыс. $	0,00	412,48	549,97	549,97	242,15	260,26	278,37	296,47	314,58	332,69	350,80	3587,75
капвложения	650 000	5	Чистая прибыль, %	0,00	75,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	975,00
прибыль	549 975		тыс. $	0,00	329,98	439,98	439,98	193,72	208,21	222,69	237,18	251,67	266,15	280,64	2870,20
налог	109 995	6	ПН, тыс $	0,00	378,73	504,98	504,98	258,72	273,21	287,69	302,18	316,67	331,15	345,64	3503,95
выручка	756 753	7	Капитал,%	0,00	100,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	100,00
Расход топлив ГТУ, тут/год	7 677		тыс. $	0,00	975,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	975,00
Цена нат. топлива	15,00	8	ЧПН, тыс. $	0,00	-596,27	504,98	504,98	258,72	273,21	287,69	302,18	316,67	331,15	345,64	2528,95
Qрн	8 687	9	ДЧПН при Е=0,2, тыс. $	0,00	-567,87	458,03	436,22	212,85	214,07	214,68	214,75	214,33	213,46	212,19	1822,72
Qур	7 000	10	Кумулят. ЧПН, тыс. $	0,00	-567,87	-109,84	326,38	539,23	753,30	967,98	1182,73	1397,07	1610,53	1822,72
Цена усл. топлива	12,09	11	ДЧПН при Е=IRR, тыс. $	0,00	-199,62	56,60	18,95	3,25	1,15	0,41	0,14	0,05	0,02	0,01	-119,05
Издержки на топливо	92 794			0,00	-199,62	-143,02	-124,07	-120,82	-119,67	-119,27	-119,13	-119,08	-119,06	-119,05
Издержки на амортизацию	65 000			IRR=	1,9870
Издержки на з/п	16 800			PBP=	4,25
Издержки соцстрах	5 880			CP=	17,1673298138
Прочие издержки	26 304			Ипер	92 794
Суммарные издержки	206 778			Ипост	113 984
Тариф	$0,030	За электроэнергию
Отпущенная электроэнергия	14 175	425 250,00 руб.
Налог на прибыль	20%	756 752,73
	29,10	сум	549 974,82
Тепло в час	4,51
Тепло в год	47 357,53
Количество часов использования тепловой мощности	3 500
Выручка от тепла	331 502,73
Цена 1 Гкал	7,00	долл
Количество установок	1

---

Sheet 4: финанализ с АБХМ

АИ-20			1		2	3	4	5	6	7	8	9	10
Nед, МВт	2,50	aк	100		0	0	0	0	0	0	0	0	0
Число часов использ уст мощ-ти	6 000	av	75		100	100	100	100	100	100	100	100	100
Норма аморт	0,10	I этап. Расчет ФЭИП при реализации за счет собственных средств
Расход на соб нужды %	7,50	№ пп	Показатель	0	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	Итого
ФОТ годовой usd/год	2 400	1	Выручка,%	0,00	75,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	975,00
Ставка дисконтирования	5%		тыс. $	0,00	478,13	637,51	637,51	637,51	637,51	637,51	637,51	637,51	637,51	637,51	6215,71
Прочие отчисления	0,30	2	Издержки,%	0,00	75,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	975,00
Отчисления соцстрах	35%		тыс. $	0,00	285,70	380,93	380,93	380,93	380,93	380,93	380,93	380,93	380,93	380,93	3714,11
		3	Выплаты, тыс. $		0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00
поток наличности	285 260	4	Прибыль, %	0,00	75,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	975,00
чистая прибыль	205 260		тыс. $	0,00	192,43	256,57	256,57	256,57	256,57	256,57	256,57	256,57	256,57	256,57	2501,60
капвложения	800 000	5	Чистая прибыль, %	0,00	75,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	975,00
прибыль	256 574		тыс. $	0,00	153,94	205,26	205,26	205,26	205,26	205,26	205,26	205,26	205,26	205,26	2001,28
налог	51 315	6	ПН, тыс $	0,00	213,94	285,26	285,26	285,26	285,26	285,26	285,26	285,26	285,26	285,26	2781,28
выручка	637 509	7	Капитал,%	0,00	100,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	100,00
Расход топлив ГТУ, тут/год	7 677		тыс. $	0,00	800,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	800,00
Цена нат. топлива	40,00	8	ЧПН, тыс. $	0,00	-586,06	285,26	285,26	285,26	285,26	285,26	285,26	285,26	285,26	285,26	1981,28
Qрн	8 687	9	ДЧПН при Е=0,2, тыс. $	0,00	-558,15	258,74	246,42	234,68	223,51	212,87	202,73	193,07	183,88	175,12	1372,87
Qур	7 000	10	Кумулят. ЧПН, тыс. $	0,00	-558,15	-299,41	-52,99	181,69	405,20	618,07	820,79	1013,87	1197,75	1372,87
Цена усл. топлива	32,23	11	ДЧПН при Е=IRR, тыс. $	0,00	-384,20	122,59	80,37	52,69	34,54	22,64	14,84	9,73	6,38	4,18	-36,23
Издержки на топливо	247 450			0,00	-384,20	-261,60	-181,23	-128,55	-94,01	-71,36	-56,52	-46,79	-40,41	-36,23	0,60
Издержки на амортизацию	80 000				IRR=	0,5254
Издержки на з/п	16 800			PBP=	4
Издержки соцстрах	5 880			CP=	34,2215384387
Прочие издержки	30 804			Ипер	247 450
Суммарные издержки	380 934			Ипост	133 484
Тариф	$0,030	За электроэнергию
Отпущенная электроэнергия	13 875	416 250,00 руб.
Налог на прибыль	20%	526 750,91
	29,10	сум	145 816,47
Тепло в час	4,51
Тепло в год	15 785,84
Количество часов использования тепловой мощности	3 500
Выручка от тепла	110 500,91
Цена 1 Гкал	7,00	долл
Количество установок	1
Количество часов использования холодильной мощности	2 500
Цена 1 Гкал холода	17,458	$
Холодопроизводительность	4430319	ккал/ч
Отпущенное количество холода, Гкал	11 076
Холдильный коэффициент замещаемой электропотребляющей холодильной установки	2,00
Расход электроэнергии на 1 ккал/ч холода в замещаемой установке, квт·ч/(ккал/ч)	0,00058
Выручка от отпущенного холода	110 758
Тариф на 1 Гкал холода	10

---

Sheet 5: Кредит с АБХМ

График использования кредитных ресурсов
	Конец
t	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
Основной долг	400000	400000	400000	520000	445714	371429	297143	222857	148571	74286
Выплаты основного долга	0	0	0	74286	74286	74286	74286	74286	74286	74286
Остаток основного долга	400000	400000	400000	520000	445714	297143	222857	148571	74286	0
rб	40000	40000	40000	52000	44571	37143	29714	22286	14857	7429
rко	0	0	0	0	0	0	0	0	0	0
SВ%	40000	40000	40000	52000	44571	37143	29714	22286	14857	7429
Итого	0	0	0	126286	118857	111429	104000	96571	89143	81714
Срок	10	лет
rб	10	%
%кредита	50	%
К	800000
Ксоб	400000
Ккр	400000
Тл	3
rко, %	3
Распределение кредитных средств по годам
Ккр	400000	0	0
Вкр	74285,7142857143	400000

---

Sheet 6: финанализ с АБХМ с кредитом

АИ-20			1		2	3	4	5	6	7	8	9	10
Nед, МВт	2,50	aк	100		0	0	0	0	0	0	0	0	0
Число часов использ уст мощ-ти	6 000	av	75		100	100	100	100	100	100	100	100	100
Норма аморт	0,10	I этап. Расчет ФЭИП при реализации за счет собственных средств
Расход на соб нужды %	7,50	№ пп	Показатель	0	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	Итого
ФОТ годовой usd/год	2 400	1	Выручка,%	0,00	75,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	975,00
Ставка дисконтирования	5%		тыс. $	0,00	1330,21	1773,61	1773,61	1773,61	1773,61	1773,61	1773,61	1773,61	1773,61	1773,61	17292,74
Прочие отчисления	0,30	2	Издержки,%	0,00	75,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	975,00
Отчисления соцстрах	35%		тыс. $	0,00	847,00	1129,34	1129,34	1129,34	1129,34	1129,34	1129,34	1129,34	1129,34	1129,34	11011,02
		3	Выплаты, тыс. $		0,00	0,00	0,00	126,29	118,86	111,43	104,00	96,57	89,14	81,71	728,00
поток наличности	790 423	4	Прибыль, %	0,00	75,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	975,00
чистая прибыль	515 423		тыс. $	0,00	483,21	644,28	644,28	517,99	525,42	532,85	540,28	547,71	555,14	562,56	5553,72
капвложения	2 750 000	5	Чистая прибыль, %	0,00	75,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	100,00	975,00
прибыль	644 279		тыс. $	0,00	386,57	515,42	515,42	414,39	420,34	426,28	432,22	438,17	444,11	450,05	4442,97
налог	128 856	6	ПН, тыс $	0,00	592,82	790,42	790,42	689,39	695,34	701,28	707,22	713,17	719,11	725,05	7124,22
выручка	1 773 614	7	Капитал,%	0,00	100,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	100,00
Расход топлив ГТУ, тут/год	23 031		тыс. $	0,00	400,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	400,00
Цена нат. топлива	40,00	8	ЧПН, тыс. $	0,00	192,82	790,42	790,42	689,39	695,34	701,28	707,22	713,17	719,11	725,05	6724,22
Qрн	8 687	9	ДЧПН при Е=0,2, тыс. $	0,00	183,64	716,94	682,80	567,17	544,81	523,31	502,61	482,70	463,54	445,12	5112,63
Qур	7 000	10	Кумулят. ЧПН, тыс. $	0,00	183,64	900,57	1583,37	2150,54	2695,35	3218,66	3721,27	4203,97	4667,51	5112,63
Цена усл. топлива	32,23	11	ДЧПН при Е=IRR, тыс. $	0,00	61,08	79,31	25,12	6,94	2,22	0,71	0,23	0,07	0,02	0,01	175,70
Издержки на топливо	742 351			0,00	61,08	140,38	165,50	172,44	174,66	175,37	175,60	175,67	175,69	175,70	0,60
Издержки на амортизацию	275 000			IRR=	2,1570
Издержки на з/п	16 800			PBP=	1,25
Издержки соцстрах	5 880			CP=	37,5252599301
Прочие издержки	89 304			Ипер	742 351
Суммарные издержки	1 129 335			Ипост	386 984
Тариф	$0,030	За электроэнергию
Отпущенная электроэнергия	41 625	1 248 750,00 руб.
Налог на прибыль	20%	1 580 252,73
	29,10	сум	450 917,40
Тепло в час	4,51
Тепло в год	47 357,53
Количество часов использования тепловой мощности	3 500
Выручка от тепла	331 502,73
Цена 1 Гкал	7,00	долл
Количество установок	3
Количество часов использования холодильной мощности	2 500
Цена 1 Гкал холода	17,458	$
Холодопроизводительность	4430319	ккал/ч
Отпущенное количество холода, Гкал	11 076
Холдильный коэффициент замещаемой электропотребляющей холодильной установки	2,00
Расход электроэнергии на 1 ккал/ч холода в замещаемой установке, квт·ч/(ккал/ч)	0,00058
Выручка от отпущенного холода	193 361

TYPE=RANDOM FORMAT=PAGE>81

Литература

1. Каримов И.А. Наша высшая цель – независимость и процветание Родины, свобода и благополучие народа. Т.: Узбекистон, 2000

2. Каримов И.А. Узбекистан на пороге XXI века: угрозы безопасности, условия и гарантии прогресса. Т.: Узбекистон, 1997

3. Каримов И.А. Узбекситан — свой путь обновления и прогресса. Т.: Узбекистон, 1992.

4. Каримов И.А. Прогресс дехканского хозяйства — путь к изобилию. Т.: Узбекистон, 1994.

5. Ольховский Г.Г. Энергетические газотурбинные установки. М.: Энергоатомиздат, 1985.

6. Орлов В.Н., "Газотурбинный двигатель авиационного типа НК-37 для электростанции", Теплоэнергетика, №9, 1992, с. 27 — 31.

7. Ривкин С.Л. Термодинамические свойства газов. М.: Энергия,1973.

8. Тепловой расчет котельных агрегатов (нормативный метод). М.: Энергия, 1973.

9. Рихтер Л.А. и др. Вспомогательное оборудование тепловых электростанций. М.: Энергоатомиздат, 1987.

10. Соколов Е.Я. Теплофикация и тепловые сети. М.: Издательство МЭИ, 1999.

11. Уваров С.Н. Авиационные газотурбинные двигатели в энергетике. Л.: Энергия, 1971.

12. Батенин В.М., Масленников В.М., Цой А.Д. "О роли и месте децентрализованных источников энергоснабжения", Энергосбережение, №1, 2003, с.14 — 18.

13. Методические рекомендации по оценке эффективности инвестиционных проектов и их отбору для финансирования. М.: Теринвест, 1994.

14. Анализ и управление проектами. /Под общ. ред. Н.А. Артыкова/. Т.: РИК Узинвестпроект, 2000.

15. Методические указания по выполнению экономической части выпускной работы для магистрантов энергетических специальностей. Т.: ТГТУ, 2002.

16. Газотурбинные установки. Конструкции и расчет: Справочное пособие /Под общ. ред. Л.В. Арсеньева и В.Г. Тырышкина/. Л.: Машиностроение. Ленингр. отделение, 1978.

17. Захидов Р.А., Родимкин С.Е. Теплоэлектрохладофикационные системы. Т.: Фан, 1991

18. Соколов Е.Я., Бродянский В.М. Энергетические основы трансформации тепла и процессов охлаждения. М.: Энергоиздат, 1981.

19. Промышленная теплоэнергетика и теплотехника. Справочник /Под обш. ред. В.А. Григорьева и В.М. Зорина/. М.: Энергоатомиздат, 1983.

TYPE=RANDOM FORMAT=PAGE>5

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. В настоящее время Узбекистан находится на пути построения правового, демократического государства с рыночной экономикой. В период перехода к рыночным отношениям, усугубившимся разрывом связей с другими республиками бывшего СССР, необходимостью выхода из экономического кризиса, в котором оказался Узбекистан после развала СССР, положение в теплоэнергетике и в энергетической отрасли экономики в целом, характеризуется значительным физическим и моральным износом основного оборудования крупных тепловых электростанций (ТЭС) Узбекистана. Это Ташкентская, Навоийская, Ново-Ангренская, Ангренская и другие ТЭС. Все они были построены еще в советское время и уже отработали от 25 до 40 лет.

В связи с указанными выше причинами качество энергоснабжения отдельных групп потребителей, особенно промышленных с непрерывным процессом производства, ухудшилось, т.к. участились случаи аварийных остановов блоков действующих ТЭС. Это приводит к логичному решению, которое сводится к децентрализации производства энергоресурсов (электроэнергии, теплоты, а в дальнейшем и холода), т.е. расположению небольшого источника энергоснабжения в непосредственной близости от потребителя.

Децентрализация энергоснабжения оказывается выгодной для конечного потребителя, который может быть владельцем независимого источника энергоснабжения.

Одним из способов создания небольшого источника энергоснабжения является конвертация авиационных двигателей и создание на их базе блочных станций заводской готовности. Эффективным оказывается комбинированное производство электроэнергии с выработкой на ее базе тепловой энергии для нужд теплоснабжения.

Тема диссертации является актуальной в силу того, что в ней рассматриваются вопросы создания теплоэлектроцентрали для небольшого населенного пункта на базе турбовинтового двигателя АИ-20, и рассмотрен вариант создания газотурбинной теплоэлектрохладоцентрали для производства всех видов энергии (тепло, холод и электроэнергии) на базе авиационных двигателей. Создание таких установок не требует больших капиталовложений и характеризуется небольшими сроками окупаемости.

Цель работы. Целью работы является обоснование возможности создания теплоэлектроцентрали на базе авиационного газотурбинного двигателя, оценка экономического эффекта от внедрения авиационных двигателей в энергетику, анализ возможных путей дальнейшего развития источников энергоснабжения на базе авиадвигателей в энергетике Узбекистана с учетом социально-экономических факторов нашей республики.

Новизна работы состоит в том, что предлагается новый путь развития генерирующих мощностей в Узбекистане, характеризующийся децентрализацией энергопроизводства путем внедрения локальных источников снабжения потребителй энергоресурсами на базе комбинированной выработки теплоты и электроэнергии с дальнейшим развитием их в источники полного энергоснабжения (теплота, электроэнергия и холод) — теплоэлектрохладоцентрали (ТЭХЦ).

Одним из способов создания децентрализованных источников снабжения энергоресурсами является внедрение в энергетику Узбекистана газотурбинной технологии производства энергии на базе конвертированных авиационных газотурбинных двигателей (АГТД). В работе рассмотрены вопросы создания источника по производству теплоты и электроэнергии на базе АГТД — теплоэлектроцентрали (ТЭЦ), а также рассмотрен вариант по созданию на базе АГТД газотурбинной ТЭХЦ. Проведены сравнительные экономические расчеты двух вариантов, выявившие преимущества создания ТЭХЦ, по сравнению с другими вариантами.

Публикации. По теме настоящей магистерской диссертации было опубликовано 2 статьи.

РЕЦЕНЗИЯ

на магистерскую диссертацию, выполненную на тему:

«Энергоэкономическая эффективность применения авиационных двигателей в энергоснабжении»

Магистерская диссертационная работа магистранта Умирова У.Р. посвящена проблеме создания локального источника энергоснабжения на базе авиационного двигателя, и актуальность темы диссертации обосновывается тем, что с переходом на рыночные отношения крупным промышленным потребителям выгодным оказывается иметь собственный источник энергоснабжения. Особенно выгодной является комбинированная выработка электроэнергии и теплоты.

Данная работа имеет практическую ценность, т.к. в ней намечены подходы по внедрению авиационных двигателей в энергетику Узбекистана. На данный момент в республике ни одного внедрения авиационных двигателей для энергетических нужд проведено не было.

Следует отметить рассмотрение в диссертации источника полного энергоснабжения (теплота, электроэнергия и холод). Этот подход является нетрадиционным в энергетике Узбекистана и характеризует научную новизну рассматриваемой работы. Также следует отметить, что в диссертации рассматривается отличный от нынешнего путь развития энергетики, характеризующийся децентрализацией энергоснабжения.

Диссертационная работа изложена на 81 странице машинописного текста и 6-ти листах графического материала. Содержание работы включает в себя следующие разделы:

• Введение;

• Литературный обзор;

• Тепловой расчет газотурбинной теплоэлектроцентрали на базе АГТД;

• Станция полного энергоснабжения (теплота, электроэнергия и холод) на базе конвертированного АГТД;

• Экономическая часть;

• Выводы;

• Литература.

Рассмотренные вопросы соответствуют теме диссертационной работы.

В графической части представлены:

• Схемы конвертации АГТД;

• Принципиальная тепловая схема ТЭЦ;

• Поперечный разрез главного корпуса;

• Компоновка главного корпуса;

• Графики распределения NPV по годам по вариантам;

• Сводная таблица технико-экономических показателей.

Объем выполненной работы отвечает требованиям, предъявляемым к

магистерской диссертации. Стиль и язык изложения доступен и понятен.

К работе имеются следующие замечания, требующие детальной проработки в дальнейшем:

• более детальное рассмотрение вопроса использования турбореактивных двигателей для нужд энергетики;

• обоснование выбора установки.

В целом выполненная работа соответствует требованиям, предъявляемым к магистерской диссертации, а ее автор Умиров У.Р. заслуживает присвоения степени магистра теплоэнергетики.

Рецензент:

Главный инженер Хошимов И.М.

ДП "Узэнергосозлаш"

РЕЦЕНЗИЯ

на магистерскую диссертацию, выполненную на тему:

«Энергоэкономическая эффективность применения авиационных двигателей в энергоснабжении»

Магистерская диссертационная работа магистранта Умирова У.Р. посвящена проблеме создания локального источника энергоснабжения на базе авиационного двигателя, и актуальность темы диссертации обосновывается тем, что в связи с износом оборудования действующих ТЭС Узбекистана, снизилась надежность обеспечения потребителя энергоресурсами.

Данная работа имеет практическую ценность, т.к. в ней намечены подходы по внедрению авиационных двигателей в энергетику Узбекистана. На данный момент в республике ни одного внедрения авиационных двигателей для энергетических нужд проведено не было.

В работе предложен путь децентрализации источников энергоснабжения и рассмотрен вопрос о возможности создания на базе авиадвигателей локального источника всеми видами энергоресурсов — теплотой, холодом и электроэнергией. В этом заключается научная новизна данной работы.

Диссертационная работа изложена на 81 странице машинописного текста и 6-ти листах графического материала. Содержание работы включает в себя следующие разделы:

• Введение;

• Литературный обзор;

• Тепловой расчет газотурбинной теплоэлектроцентрали на базе АГТД;

• Станция полного энергоснабжения (теплота, электроэнергия и холод) на базе конвертированного АГТД;

• Экономическая часть;

• Выводы;

• Литература.

Рассмотренные вопросы соответствуют теме диссертационной работы.

В графической части представлены:

• Схемы конвертации АГТД;

• Принципиальная тепловая схема ТЭЦ;

• Поперечный разрез главного корпуса;

• Компоновка главного корпуса;

• Графики распределения NPV по годам по вариантам;

• Сводная таблица технико-экономических показателей.

Объем выполненной работы отвечает требованиям, предъявляемым к

магистерской диссертации. Стиль и язык изложения доступен и понятен.

К работе имеются следующие замечания, которые было бы желательным осветить в дальнейшем:

• учет влияния гидравлического сопротивления подогревателя сетевой воды на характеристики ГТУ;

• обоснование выбора установки;

• учет влияния роста цен на топливо и рост тарифов на экономическую эффективность станции на базе авиадвигателя.

В целом выполненная работа соответствует требованиям, предъявляемым к магистерской диссертации, а ее автор Умиров У.Р. заслуживает присвоения степени магистра теплоэнергетики.

Рецензент:

Главный инженер Ляпин Э.А.

ОАО "ORGRES"

РЕЦЕНЗИЯ

на магистерскую диссертацию, выполненную на тему:

«Энергоэкономическая эффективность применения авиационных двигателей в энергоснабжении»

Магистерская диссертационная работа магистранта Умирова У.Р. посвящена проблеме создания локального источника энергоснабжения на базе авиационного двигателя. Актуальность темы диссертации очевидна в силу того, что с переходом на рыночные отношения крупным промышленным потребителям, а также предприятиям агропромышленного сектора экономики выгодно иметь собственный источник энергоснабжения.

На данный момент в республике ни одного внедрения авиационных двигателей для энергетических нужд проведено не было. Поэтому данная работа может быть отмечена как имеющая практическую ценность, так как в ней рассмотрены вопросы проектирования источника комбинированной выработки тепла и электроэнергии на базе авиадвигателя. Следует отметить произведенный конструктивный расчет компактного утилизационного газового подогревателя сетевой воды с оребренными трубами.

Вызывает интерес рассмотрение в диссертации источника полного энергоснабжения (теплота, электроэнергия и холод). В диссертации рассматривается отличный от нынешнего путь развития энергетики, характеризующийся децентрализацией энергоснабжения. Эти подходы является нетрадиционными для энергетики Узбекистана и характеризуют научную новизну рассматриваемой работы.

Диссертационная работа изложена на 81 странице машинописного текста и 6-ти листах графического материала. Содержание работы включает в себя следующие разделы:

• Введение;

• Литературный обзор;

• Тепловой расчет газотурбинной теплоэлектроцентрали на базе АГТД;

• Станция полного энергоснабжения (теплота, электроэнергия и холод) на базе конвертированного АГТД;

• Экономическая часть;

• Выводы;

• Литература.

Рассмотренные вопросы соответствуют теме диссертационной работы.

В графической части представлены:

• Схемы конвертации АГТД;

• Принципиальная тепловая схема ТЭЦ;

• Поперечный разрез главного корпуса;

• Компоновка главного корпуса;

• Графики распределения NPV по годам по вариантам;

• Сводная таблица технико-экономических показателей.

Объем выполненной работы отвечает требованиям, предъявляемым к

магистерской диссертации. Стиль и язык изложения доступен и понятен.

Было бы полезным рассмотреть в работе следующие вопросы:

• рассмотрение вопроса создания станции на базе турбореактивных двигателей;

• учет влияния роста тарифов на энергоресурсы и снижения расчетной мощности в межремонтный период на экономическую эффективность станции.

В целом выполненная работа соответствует требованиям, предъявляемым к магистерской диссертации, а ее автор Умиров У.Р. заслуживает присвоения степени магистра теплоэнергетики.

Рецензент:

Главный инженер Малышев В.П.

ОАО "Иссикликэлектрлойиха"

РЕЦЕНЗИЯ

на магистерскую диссертацию, выполненную на тему:

«Энергоэкономическая эффективность применения авиационных двигателей на ТЭС»

Магистерская диссертационная работа магистранта Умирова У.Р. посвящена проблеме создания локального источника энергоснабжения на базе авиационного двигателя, и актуальность темы диссертации обосновывается тем, что с переходом на рыночные отношения крупным промышленным потребителям выгодным оказывается иметь собственный источник энергоснабжения. Особенно выгодной является комбинированная выработка электроэнергии и теплоты.

Данная работа имеет практическую ценность, т.к. в ней намечены подходы по внедрению авиационных двигателей в энергетику Узбекистана. На данный момент в республике ни одного внедрения авиационных двигателей для энергетических нужд проведено не было.

Следует отметить рассмотрение в диссертации источника полного энергоснабжения (теплота, электроэнергия и холод). Этот подход является нетрадиционным в энергетике Узбекистана и характеризует научную новизну рассматриваемой работы. Также следует отметить, что в диссертации рассматривается отличный от нынешнего путь развития энергетики, характеризующийся децентрализацией энергоснабжения.

Диссертационная работа изложена на 81 странице машинописного текста и 6-ти листах графического материала. Содержание работы включает в себя следующие разделы:

• Введение;

• Литературный обзор;

• Тепловой расчет газотурбинной теплоэлектроцентрали на базе АГТД;

• Станция полного энергоснабжения (теплота, электроэнергия и холод) на базе конвертированного АГТД;

• Экономическая часть;

• Выводы;

• Литература.

Рассмотренные вопросы соответствуют теме диссертационной работы.

В графической части представлены:

• Схемы конвертации АГТД;

• Принципиальная тепловая схема ТЭЦ;

• Поперечный разрез главного корпуса;

• Компоновка главного корпуса;

• Графики распределения NPV по годам по вариантам;

• Сводная таблица технико-экономических показателей.

Объем выполненной работы отвечает требованиям, предъявляемым к

магистерской диссертации. Стиль и язык изложения доступен и понятен.

К работе имеются следующие замечания, требующие детальной проработки в дальнейшем:

• более детальное рассмотрение вопроса использования турбореактивных двигателей для нужд энергетики;

• обоснование выбора установки.

В целом выполненная работа соответствует требованиям, предъявляемым к магистерской диссертации, а ее автор Умиров У.Р. заслуживает присвоения степени магистра теплоэнергетики.

Рецензент:

Главный инженер Хошимов И.М.

ДП "Узэнергосозлаш"

РЕЦЕНЗИЯ

на магистерскую диссертацию, выполненную на тему:

«Энергоэкономическая эффективность применения авиационных двигателей на ТЭС»

Магистерская диссертационная работа магистранта Умирова У.Р. посвящена проблеме создания локального источника энергоснабжения на базе авиационного двигателя, и актуальность темы диссертации обосновывается тем, что в связи с износом оборудования действующих ТЭС Узбекистана, снизилась надежность обеспечения потребителя энергоресурсами.

Данная работа имеет практическую ценность, т.к. в ней намечены подходы по внедрению авиационных двигателей в энергетику Узбекистана. На данный момент в республике ни одного внедрения авиационных двигателей для энергетических нужд проведено не было.

В работе предложен путь децентрализации источников энергоснабжения и рассмотрен вопрос о возможности создания на базе авиадвигателей локального источника всеми видами энергоресурсов — теплотой, холодом и электроэнергией. В этом заключается научная новизна данной работы.

Диссертационная работа изложена на 81 странице машинописного текста и 6-ти листах графического материала. Содержание работы включает в себя следующие разделы:

• Введение;

• Литературный обзор;

• Тепловой расчет газотурбинной теплоэлектроцентрали на базе АГТД;

• Станция полного энергоснабжения (теплота, электроэнергия и холод) на базе конвертированного АГТД;

• Экономическая часть;

• Выводы;

• Литература.

Рассмотренные вопросы соответствуют теме диссертационной работы.

В графической части представлены:

• Схемы конвертации АГТД;

• Принципиальная тепловая схема ТЭЦ;

• Поперечный разрез главного корпуса;

• Компоновка главного корпуса;

• Графики распределения NPV по годам по вариантам;

• Сводная таблица технико-экономических показателей.

Объем выполненной работы отвечает требованиям, предъявляемым к

магистерской диссертации. Стиль и язык изложения доступен и понятен.

К работе имеются следующие замечания, которые было бы желательным осветить в дальнейшем:

• учет влияния гидравлического сопротивления подогревателя сетевой воды на характеристики ГТУ;

• обоснование выбора установки;

• учет влияния роста цен на топливо и рост тарифов на экономическую эффективность станции на базе авиадвигателя.

В целом выполненная работа соответствует требованиям, предъявляемым к магистерской диссертации, а ее автор Умиров У.Р. заслуживает присвоения степени магистра теплоэнергетики.

Рецензент:

Главный инженер Ляпин Э.А.

ОАО "ORGRES"

РЕЦЕНЗИЯ

на магистерскую диссертацию, выполненную на тему:

«Энергоэкономическая эффективность применения авиационных двигателей на ТЭС»

Магистерская диссертационная работа магистранта Умирова У.Р. посвящена проблеме создания локального источника энергоснабжения на базе авиационного двигателя. Актуальность темы диссертации очевидна в силу того, что с переходом на рыночные отношения крупным промышленным потребителям, а также предприятиям агропромышленного сектора экономики выгодно иметь собственный источник энергоснабжения.

На данный момент в республике ни одного внедрения авиационных двигателей для энергетических нужд проведено не было. Поэтому данная работа может быть отмечена как имеющая практическую ценность, так как в ней рассмотрены вопросы проектирования источника комбинированной выработки тепла и электроэнергии на базе авиадвигателя. Следует отметить произведенный конструктивный расчет компактного утилизационного газового подогревателя сетевой воды с оребренными трубами.

Вызывает интерес рассмотрение в диссертации источника полного энергоснабжения (теплота, электроэнергия и холод). В диссертации рассматривается отличный от нынешнего путь развития энергетики, характеризующийся децентрализацией энергоснабжения. Эти подходы является нетрадиционными для энергетики Узбекистана и характеризуют научную новизну рассматриваемой работы.

Диссертационная работа изложена на 81 странице машинописного текста и 6-ти листах графического материала. Содержание работы включает в себя следующие разделы:

• Введение;

• Литературный обзор;

• Тепловой расчет газотурбинной теплоэлектроцентрали на базе АГТД;

• Станция полного энергоснабжения (теплота, электроэнергия и холод) на базе конвертированного АГТД;

• Экономическая часть;

• Выводы;

• Литература.

Рассмотренные вопросы соответствуют теме диссертационной работы.

В графической части представлены:

• Схемы конвертации АГТД;

• Принципиальная тепловая схема ТЭЦ;

• Поперечный разрез главного корпуса;

• Компоновка главного корпуса;

• Графики распределения NPV по годам по вариантам;

• Сводная таблица технико-экономических показателей.

Объем выполненной работы отвечает требованиям, предъявляемым к

магистерской диссертации. Стиль и язык изложения доступен и понятен.

Было бы полезным рассмотреть в работе следующие вопросы:

• рассмотрение вопроса создания станции на базе турбореактивных двигателей;

• учет влияния роста тарифов на энергоресурсы и снижения расчетной мощности в межремонтный период на экономическую эффективность станции.

В целом выполненная работа соответствует требованиям, предъявляемым к магистерской диссертации, а ее автор Умиров У.Р. заслуживает присвоения степени магистра теплоэнергетики.

Рецензент:

Главный инженер Малышев В.П.

ОАО "Иссикликэлектрлойиха"

TYPE=RANDOM FORMAT=PAGE>2

СОДЕРЖАНИЕ

Введение 5

Глава 1. Литературный обзор 9

1. Конвертация авиационных газотурбинных двигателей

для энергетических целей 9

1.2. Электростанции на базе АГТД в странах СНГ 12

1.3. Зарубежные электростанции с авиационными ГТД 18

Глава 2. Тепловой расчет газотурбинной теплоэлектроцентрали

на базе АГТД 27

2.1. Описание газотурбинной ТЭЦ на базе АГТД

и ее принципиальная тепловая схема 27

2.2. Тепловой расчет ГТУ на базе двигателя АИ-20 29

2.3. Расчет газо-водяного подогревателя сетевой воды 38

2.4. Тепловой расчет вакуумного деаэратора подпиточной

воды тепловой сети 44

2.5 Технико-экономические показатели ГТТЭЦ 45

Глава 3. Станция полного энергоснабжения (теплота, электро-

энергия и холод) на базе конвертированного АГТД 47

3.1. Особенности создания источника полного

энергоснабжения — теплоэлектрохладоцентрали 47

3.2. Расчет тепловых потоков абсорбционной бромисто-литиевой

холодильной машины 49

Глава 4. Экономическая часть 55

Выводы 78

Литература 80

Министерство высшего и среднего специального образования

Республики Узбекистан

Ташкентский Государственный Технический Университет им. Абу Райхана Беруни

На правах рукописи

Умиров Умид Рустамович

Энергоэкономическая эффективность применения авиационных двигателей на ТЭС

Специальность: 5А520104

«Тепловые электрические станции»

Диссертация

на соискание степени магистра теплоэнергетики

Работа рассмотрена и Научный руководитель

допускается к защите доц. Родимкин С.Е.

_________________

Зав. кафедрой «Тепловые Научный консультант

электрические станции» проф. Соколова Л.А.

доц. Алимов Х.А. _________________

____________________

«___»__________2003 г.

Ташкент – 2003