Технология изготовления детали типа "Вал"

Введение

Машиностроение обеспечивает новой техникой все отрасли экономики и определяет её технический прогресс. В связи с этим развитие машиностроения имеет первостепенное значение для развития экономики страны.

Для обеспечения конкурентоспособности продукции машиностроительных предприятий необходимо повышать качество и производительность машин без существенного повышения их стоимости. Эту задачу невозможно решить только с помощью конструктивных новшеств, без серьёзной технологической подготовки производства на основе новейших технологических решений, использующих новые материалы, технологическую оснастку, оборудование.

Применение новых технологий, сочетающих использование прогрессивных, высокоточных методов обработки с энергосбережением, экологичностью и безопасностью, высокопроизводительного технологического оборудования, оснащённого системами управления с элементами искусственного интеллекта, переналаживаемой автоматизированной технологической оснастки позволяет достигать существенного повышения производительности труда и качества изготовляемых изделий.

Современные требования к точности деталей машин и приборов, качеству их поверхностей, точности сборки столь высоки, что их достижение невозможно без применения научных достижений.

Сочетание гибкости с высокой производительностью и качеством достигается в современном производстве при помощи автоматизированных гибких производственных систем, а сокращение трудоёмкости и продолжительности подготовки производства при помощи систем автоматизированного проектирования.

Внедрение новых технологий и современной техники в производство невозможно без высококвалифицированных специалистов, обладающих передовыми знаниями и навыками, для приобретения которых и служит курсовое проектирование, как первая ступень применения полученных знаний на практике.

Предлагаемый курсовой проект посвящен разработке технологии изготовления детали типа «Вал».

1. Выбор типа производства

1.1 Расчёт объёма выпуска и размера партии деталей

Объем выпуска характеризует примерное количество машин, сборочных единиц, деталей, заготовок подлежащих выпуску в течение планируемого периода времени (год, квартал, месяц).

Годовой объем выпуска деталей «Вал» можно определить по формуле:

N_>Д> = N_>СЕ>∙n∙(1+), (1)

где N_>СЕ> = 1000 – годовой объём выпуска СЕ «Вал эксцентриковый»,

n = 1 – количество деталей «Вал» в СЕ;

β = 0% – процент запасных деталей.

N_>Д> = 1000∙1∙(1+) = 1000

Принимаем N_>Д> = 1000 шт.

Такт выпуска деталей можно определить по формуле:

τ_>В.Д.> = , (2)

где F_>Д>= 2010 ч – действительный годовой фонд времени работы оборудования в часах,

τ_>В.Д.> = = 120,6 мин

Приближенно коэффициент закрепления операций можно вычислить по формуле:

К_>ЗО> = , (3)

где t_>ШТ.СР.>– среднее штучное время.

По заводскому технологическому процессу для операций механической обработки:

t_>
ШТ.СР.>= 10,8 мин

К_>ЗО>= = 11,2

Согласно рекомендациям ГОСТ 3.1108 – 74, К_>ЗО>= 10…20 соответствует среднесерийному типу производства.

В связи с этим определяем тип производства как среднесерийный, который характеризуется достаточно большим объёмом выпуска с широкой номенклатурой изделий, изготовляемых повторяющимися партиями, что вызывает необходимость применения оборудования с высокой степенью механизации и автоматизации, но обладающего гибкостью, применения специальной технологической оснастки.

Размер партии деталей можно определить по формуле:

n_>Д> = , (4)

деталь вал конструкция технологический

где t_>З> = 21 день – срок, в течение которого должен храниться на складе запас деталей; Ф = 250 дней – число рабочих дней в году.

n_>Д> = = 84

Принимаем размер партии деталей n_>Д>= 84 шт.

Число запусков деталей в месяц:

i_>расч> = , (5)

i_>расч> = = 0,99

Принимаем число запусков изделий в месяц i = 1.

2. Описание служебного назначения детали

Деталь «Вал эксцентриковый» предназначена для приема от привода вращательного движения и преобразование его в возвратно- поступательное движение детали «Шатун» далее движение передается на деталь «Поршень».

Для обеспечения служебного назначения деталь «Вал» имеет высокоточную поверхность диаметром 45k6 на которую устанавливается деталь «Шатун». На поверхности диаметрами 30k6,20k6 устанавливаются шариковые подшипники наружные канавки диаметром 622 мм, в которые устанавливаются клиновые ремни. Для обеспечения служебного назначения деталь «Вал» имеютcя высокоточные поверхности диаметром 30k6,20k6 предназначенные для установки подшипников, также на детали «Вал» имеется канавка для установки стопорного кольца, шпоночный паз предназначенный для установки детали «Маховик»

Габаритные размеры детали «Вал»: диаметр – 45 мм; ширина – 181 мм, масса 1,193 килограмм. Деталь имеет наружные поверхности симметричные относительно оси вращения, а также торцы, удобные для установки детали на станок. Деталь «Вал» изготавливается из стали 40Х13 ГОСТ 5632-72

Материал заменитель 30х13

Свойствa материала представлены в таблице

Таблица 1 – Свойства стали 40Х13

	Значение	Единицы измерения
Коэффициент KVMet	0,9
Коэффициент Хmаt	0,1
Модуль упругости норм.	214000	Мпа
Модуль упругости нор. при сдвиге	86000	Мпа
Относительное сужение	59	%
Относительное удлинение после разрыва	35	%
Плотность	7650	кг/куб.м
Предельная прочность при растяжении	1840	Мпа
Предел текучести	500	Мпа
Свариваемость	Не свар.
Кремний	0…0,8	%
Марганец	0…0,8	%
Сера	0…0,025	%
Углерод	0,36…0,45	%
Фосфор	0,03	%
Хром	12…14	%
Температура ковки	1100…800	С⁰

3. Анализ соответствия технических условий и норм точности назначению детали

Проведем анализ соответствия технических условий и норм точности служебному назначению детали. Качественная оценка касается правильности формулировки технических условий, формы задания допустимых отклонений, достаточности норм точности и технических условий.

Поверхности диаметрами 30к6, 20к6 с шероховатостью Rа =1,25 мкм и радиальным биением 0,006 мм является базовыми поверхностями, предназначены для установки подшипников и служащие для ориентирования детали в изделии «Насос».

Наружная цилиндрическая поверхность диаметром 40к6 с шероховатостью Rа =1,25 мкм и радиальным биением 0,006 мм предназначена для установки детали «Шатун»

Торцевые поверхности с шероховатостью Rа =2,5 мкм и торцевым биением 0,006 мм предназначены для установки детали без перекоса. относительно цилиндрических поверхностей к которым они прилегают

Шпоночный паз шириной 8_>-0,35> мм и глубиной 4_>-0,2>мм предназначен для плотной установки шпонки.

Канавка диаметром 37,5 предназначена для установки стопорного кольца

Остальные поверхности являются свободными и предназначены для соединения основных и вспомогательных баз.

Материал: углеродистая сталь 40Х13 термообработанная и обладающая высокой твердостью, износостойкостью и коррозионной стойкостью - соответствует конструктивным и прочностным характеристикам детали;

Деталь подвергается термической обработке - улучшению для обеспечения твердости 28..32 HRСэ, при дальнейшей обработке некоторые поверхности заготовки подвергаются закалки токами высокой частоты, данное условие необходимо для обеспечения твердости 50..55 HRСэ;

Остальные ТТ по ОСТ 3-3189-75. Отраслевой стандарт предусматривает ряд технических требований, предъявляемых к механической обработке и обеспечивающих требуемое качество.

4. Анализ технологичности конструкции детали

Под термином технологичность понимают такое проектирование, которое при соблюдении всех эксплуатационных качеств, обеспечивает минимальную трудоспособность изготовления материалоемкость, себестоимость, а также возможность быстрого освоения выпуска изделий в заданном объеме и использование современных методов обработки и сборки.

Конструкция детали, считается технологичной, если она позволяет в полной мере использовать для изготовления наиболее экономичный технологический процесс, обеспечивающий ее качество и удовлетворяющий служебному назначению. Такой технологический процесс, при соблюдении всех эксплуатационных качеств, обеспечивает минимальную трудоемкость изготовления, материалоемкость, себестоимость, а также возможность быстрого освоения выпуска изделий в заданном объеме и использование современных методов обработки.

Технологичность – важнейшая техническая основа, обеспечивающая использование конструкторских и технологических резервов, для выполнения задач по повышению технико-экономических показателей изготовления и качества изделий.

Технологичность конструкции деталей обуславливается:

рациональным выбором исходной заготовки и материала;
технологичностью формы детали;
рациональной простановкой размеров;
назначением оптимальной точности размеров.

Эскиз детали с обозначением поверхностей требующих механической обработки показан на рисунке 1.

Рисунок 1 - Характеристика поверхностей детали «Вал»

Таблица 2 – Характеристика поверхностей детали «Вал»

Название поверхности

Количество поверхностей

Количество унифицированных поверхностей

Квалитет точности

Параметры шероховатости

Торец 1

Фаска 2

Поверхность 3

1,25

Шпон. паз4

Торец 5

Поверхность 6

Торец 7

Поверхность 8

Поверхность 9

Канавка 10

Поверхность 11

Фаска 12

Поверхность 13

Фаска 14

Торец 15

Торец 16

Лыска 17

Торец 18

Торец 19

Торец 20

Паз 21

Фаска 22

Отверстие 23

2,5

1,25

2,5

Q_>э>= 25 О_>уэ>=17

Для определения степени технологичности определяем следующие показатели:

Коэффициент использования материала

 0,7,(6)

где m_>д> – масса детали, кг;

m_>з> – масса заготовки, кг.

> 0,7 – деталь технологична

Коэффициент унификации конструктивных элементов

, (7)

где N_>у> – число унифицированных элементов;

N_>0>– общее количество обрабатываемых поверхностей.

>0,6 – деталь технологична

Коэффициент точности

(8)

где А_>ср>- средний квалитет точности

,(9)

где n_>i> - количество поверхностей одного и тогоже квалитета;

N_>0> – общее количество поверхностей.

>0,8 – деталь технологична.

Коэффициент шероховатости

(10)

где Б_>ср>- среднее арифметическое значение шероховатости обрабатываемых поверхностей по параметру R_>a>

_>,>(11)

где n_>i> - количество поверхностей одного и тогоже квалитета;

N_>0> – общее количество поверхностей.

_>>

<0,32 – деталь технологична

Таким образом, проанализировав все имеющиеся коэффициенты, можно говорить, что деталь «Вал» является технологичной по всем рассчитанным коэффициентам.

5. Выбор исходной заготовки

5.1 Определение вида и метода получения исходной заготовки

Правильный выбор исходной заготовки непосредственно влияет на построение технологического процесса изготовления детали, способствует снижению материалоёмкости, затрат на изготовление, а следовательно, снижение себестоимости изготовления детали.

Эксплуатационные параметры детали «Вал» и вид материала позволяют изготавливать заготовку из проката по ГОСТ 2590-74 и щтамповкой получаемую на кривошипном горячештамповочный пресс и закрепленный открытый штамп с предварительным нагревом заготовки в газопламенной печи.

Материал, из которого изготовлена деталь – 40Х13 ГОСТ 5632-72, данный материал имеет хорошие штамповочные свойства, обладает достаточной прочностью и относительно низкой стоимостью. Сравним два метода получения заготовки – горячекатаный прокат по ГОСТ 2590-74 и штамповкой получаемую на кривошипном горячештамповочный пресс и закрепленный открытый штамп с предварительным нагревом заготовки в газопламенной печи. Оба рассматриваемых вида могут быть применены в среднесерийном производстве, поэтому необходимо выбрать наиболее рациональный вид заготовки методом технико-экономического сравнения. Для этого нужно определить размеры и массу указанных выше заготовок.

5.2 Определение общих припусков на обработку и размеров заготовки

Определение вида и метода получения заготовки

На рисунке 1.4 а обозначим поверхности для штамповочной заготовки, на которые назначим припуски, поверхности вращения 2,4,6,8,11,13 и торцы 1,3,5,7,9,10,12,14. На рисунке 1.4 б обозначены поверхности для горячекатаного проката поверхность 1, торцы 2,3.

Рисунок 2 - Эскиз заготовки детали «Вал»: а) поковка; б) прокат

Для заготовки получаемой способом штамповки припуски назначаем по ГОСТ 7505-74[1] и (табл.20-21, стр.138-140, табл.23 стр.146, [2])

Определяем группу материала, из которого изготавливается штамповка:

Материал сталь углеродистой стали 40Х13 ГОСТ 5632-72 относиться к группе стали – М2 (табл.1 стр. 8 [2])

Конфигурация поверхностей разъема штампа П – плоская;
Исходный индекс – 8 (табл.2 стр.9 [2]);
Степень сложности штамповки – С2 (приложение 2 стр. 30 [2]);

Степень сложности определяется путём соотношения массы штамповки к массе геометрической фигуры, в которую она вписывается.

Класс точности нормальный – Т3 (приложение 1 т. 19 стр. 28 [2]);
Дополнительные припуски, учитывающие смещение по поверхности разъема штампа – 0,2 мм (табл. 4 стр. 20 [2]);
Штамповочные уклоны по наружной поверхности - 1⁰ (табл.18 стр. 26 [2]);
Дополнительная величина остаточного облоя – 0,6 мм;
Минимальная величина радиусов закругления наружных и внутренних углов поковки 2 мм (табл.7 стр. 15 [2];
Дополнительное отклонение по изогнутости от прямолинейности и от плоскостности 0,2 мм (табл.13 стр. 23 [2]).

Основные припуски и допуски на размеры поковки назначим согласно (табл.3.8 [2]).

Таблица 3 - Общие припуски для детали из поката

Поверхность	Квалитет	Размер детали, допускаемое отклонение	Припуски на мех. обработку на размер	Допуск на заготовку	Размер заготовки, Допускаемое отклонение
1	2	3	4	5	6
2	14	Ø49	6	2	ø55
1,3	14	181	3	3	184

Таблица 4 – Общие припуски на поверхности для штамповоной заготовки

Поверхность	Квалитет	Размер детали, допускаемое отклонение	Припуски на механической обработку на размер	Допуск на заготовку	Размер заготовки, допускаемое отклонение
1	2	3	4	5	6
1,14	14		2.2	2.9
2	6	ø	5	1.3
3	14		1.6	1.1	12.4
4	14	ø	3	1.3	33
5	14		1.1	1.6	30.9
6	6	ø	5	1.6	45
7	14		2	1.9	72
8	14	ø	2.6	1.6	47.6
9	14		1.1	1.9	80.1
10	14		1.1	1.9	77.9
11	14	ø	2.8	1.6	37.8
12	14		2.2	2.2	81.8
13	6	ø	4	1.3	34

5.3 Технико-экономическое обоснование выбора заготовки

Подтвердим выбор заготовки путем сравнения себестоимости двух вариантов.

Оценку различных вариантов получения заготовок чаще всего производят по 2-м показателям:

- по коэффициенту использования материала К_>ИМ>;

- по технологической себестоимости изготовления детали.

Для расчета К_>им> необходимо определить массу детали и заготовок.

Масса заготовки из проката:

(12)

где D – диаметр заготовки;

l-длина заготовки;

кг

Расчет штамповоной заготовки производим при помощи Solid Works эскиз штамповоной заготовки представлен на рисунки m_>шт>=1.686кг

Рисунок 3 - Масса штамповоной заготовки

Расчет массы детали производим при помощи Solid Works эскиз детали представлен на рисунки m_>д>=1.193кг

Рисунок 4 - Масса заготовки

Определим коэффициент использования материала:

- для I варианта К_>ИМ> _>1>=;

- для II варианта К_>ИМ
2>=, так как 0,707>0,34 - II вариант экономичней.

Для вычисления технологической себестоимости изготовления детали из двух вариантов заготовок необходимо знать массу детали, массу заготовки, а также стоимость материала заготовки.

Рассчитаем технологическую себестоимость изготовления детали по формуле

C_>Т>=Q_>заг>С_>заг>+С_>мех>(Q_>заг>-Q_>д>)-С_>отх>(Q_>заг>-Q_>д>),(13)

где Q_>заг>- вес заготовки, кг;

С_>заг> – оптовая цена 1 кг заготовки, рублей;

С_>мех> – стоимость механической обработки 1 кг заготовки, рублей;

С_>отх> – стоимость 1 кг отходов, рублей.

Рассчитаем технологическую себестоимость изготовления детали из проката

С_{>Т. ПР}>=3,4325 + 20(3,43-1,193)-1(3,43-1,193)=128,25 руб.

Рассчитаем технологическую себестоимость изготовления детали из штамповочной заготовки

C_>шт.>= C_>шт.
б>×_>.>k_>т>×k_>с>×k_>м>×k_>в>×k_>п>, (14)

где C_>шт.
б>- базовая стоимость 1 кг заготовок, 35 рублей;

k_>т> =1 - коэффициент, зависящий от класса точности поковки;

k_>с>=0,77 - коэффициент, зависящий от группы сложности;

k_>м>=1,18 - коэффициент, зависящий от массы;

k_>в>=1 - коэффициент, зависящий от марки материала;

k_>п>=1 - коэффициент, зависящий от серийности.

С_>Т.
шт>=31,801.686 + 20(1,686-1,193)-1(1,686-1,193)=61,23 рублей

Годовой экономический эффект определим по формуле

Э=(С_>Т.ПРОК>- С_>Т.ОТЛ>) N(15)

где N = - годовая программа выпуска детали, шт.

Э=(128,25-61,23) = рублей

Так как изготовление детали из заготовки, полученной прокатом не рационально в отношении использования материала, окончательно выбираем заготовку, полученную методом штамповки с уже готовым профилем детали, что значительно уменьшит расход материала и время на механическую обработку.

6. Разработка технологического маршрута изготовления детали

6.1 Разработка плана обработки поверхностей заготовки

При определении последовательности обработки поверхности необходимо выбрать метод обработки, соответствующий её форме, точности, шероховатости, учитывающий свойства материала заготовки.

Определить последовательность и число переходов обработки можно, используя коэффициент ужесточения точности поверхности и учитывая параметры её шероховатости.

Коэффициент ужесточения точности определяется по формуле

(16)

где – поле допуска заготовки;

– поле допуска детали.

Количество требуемых технологических переходов определяется по формуле

(17)

Полученное число округляется до ближайшего целого значения.

Определим количество переходов для поверхности торцов 1,14

Назначаем

- черновое точение – 14 квалитет

Определим количество переходов для поверхности 2

Назначаем (т.к. эта поверхность имеет шероховатость Ra=1,25)

При обработке происходит уточнение размера на 10 квалитетов точности (с 16 квалитета до 6 квалитета поверхности детали). Распределим по переходам уточнение размера поверхности В по методу арифметической прогрессии:

- черновое точение – 14 квалитет;

- получистовое точение – 10 квалитет;

- чистовое точение – 8 квалитет;

- шлифование– 6 квалитет

Определим количество переходов для торцов 3

Назначаем (т.к. эта поверхность имеет шероховатость Ra=2,5)

- черновое точение – 14 квалитет

- получистовое точение – 10 квалитет;

- чистовое точение – 8 квалитет;

Определим количество переходов для поверхности 4:

Назначаем

- черновое точение – 14 квалитет;

Определим количество переходов для поверхности 5:

Назначаем

- черновое точение – 14 квалитет;

Определим количество переходов для поверхности 6

Назначаем (т.к. эта поверхность имеет шероховатость Ra=1,25)

- черновое точение – 14 квалитет;

- получистовое точение – 10 квалитет;

- чистовое точение – 8 квалитет;

- шлифование– 6 квалитет

Определим количество переходов для торца 7:

Назначаем (т.к. эта поверхность имеет шероховатость Ra=2,5)

- черновое точение – 14 квалитет

- получистовое точение – 10 квалитет;

- чистовое точение – 8 квалитет;

Определим количество переходов для торца 8:

Назначаем

- черновое точение – 14 квалитет;

Определим количество переходов для торца 9:

Назначаем

- черновое точение – 14 квалитет;

Определим количество переходов для торца 10:

Назначаем

- черновое точение – 14 квалитет;

Определим количество переходов для торца 11:

Назначаем

- черновое точение – 14 квалитет;

Определим количество переходов для торца 12:

Назначаем (т.к. эта поверхность имеет шероховатость Ra=2,5)

- черновое точение – 14 квалитет

- получистовое точение – 10 квалитет;

- чистовое точение – 8 квалитет;

Определим количество переходов для поверхности 13

Назначаем (т.к. эта поверхность имеет шероховатость Ra=1,25)

- черновое точение – 14 квалитет;

- получистовое точение – 10 квалитет;

- чистовое точение – 8 квалитет;

- шлифование– 6 квалитет

На остальные поверхности назначаем однократную обработку

Заносим в таблицу 5 план обработки на каждую поверхность

Таблица 5 - План обработки детали «Вал»

	Исходные данные	Штамповка Э_>0>	Черновой Э_>1>	Получистовой Э_>2>	Чистовой Э_>3>
Пов.	Квалитет	Т_>д>, мкм	Ra, мкм	Квалитет	Т_>д>, мкм	Rz, мкм	Квалитет	Т_>д>, мкм	Ra, мкм	Квалитет	Т_>д>, мкм	Ra, мкм	Квалитет	Т_>д>, мкм	Ra, мкм
1,14	14	1150	10	16	2900	80	14	1150	10
2	6	13	1,25	16	1300	80	14	520	10	10	84	3,2	8	33	2,5
3	8	27	2,5	16	1100	80	14	430	10	10	70	3,2	8	27	2,5
4	14	430	10	16	1300	80	14	430	10
5	14	620	10	16	1600	80	14	620	10	-	-	-	-	-	-
6	6	16	1,25	16	1600	80	14	620	10	10	100	3,2	8	39	2,5
7	8	46	2,5	16	1900	80	14	740	10	10	120	3,2	8	46	2,5
8	14	620	10	16	1600	80	14	620	10
9	14	740	10	16	1900	80	14	740	10
10	14	740	10	16	1900	80	14	740	10
11	14	620	10	16	1600	80	14	620	10
12	8	54	2,5	16	2200	80	14	870	10	10	140	3,2	8	54	2,5
13	6	13	1,25	16	1300	80	14	520	10	10	84	3,2	8	33	2,5

6.2 Выбор вариантов схем базирования заготовки

На первой фрезерно-центровальной операции базируем заготовку по наружным поверхностям диаметром 33 и 34 мм, выбрав ее в качестве черновой базы, для одновременной обработки торцов и сверления центровых отверстий.

Данная схема базирования лишает заготовку 5 степеней свободы - перемещения вдоль осей X Y Z и поворота вокруг осей Y Z. Наружная цилиндрическая поверхность является двойной направляющей базой, лишающей заготовку 4-х степеней свободы. Торец является опорной базой и лишает заготовку 1 степени подвижности. Наружная цилиндрическая поверхность является черновой базой и используется на черновых операциях. Такая схема реализуется при установке заготовки в тисках с призматическими губками.

Рисунок 5 - Схема базирования заготовки 015 операции

На 020 токарной с ЧПУ операции базируемся по центровым отверстиям, выбрав ее в качестве чистовой базы и торцу для обработки базовой поверхности для черновой и чистовой обработки поверхностей диаметром 30,233 и 35 и подрезки торцов в размер 102 и 84 мм

Данная схема базирования лишает заготовку 5 степеней свободы -перемещения вдоль осей X Y Z и поворота вокруг осей Y Z. Торец является опорной базой и лишает заготовку 1-х степеней свободы, а наружная цилиндрическая поверхность – двойной направляющей базой, лишающей заготовку 4-х степеней свободы. Торец и центровые отверстия являются чистовыми базами и используются неоднократно. Такая схема реализуется при установке заготовки в комбинированном патроне и заднем центре.

Рисунок 6 - Схема базирования заготовки 020 операции

На 025 токарной с ЧПУ операции базируемся по центровым отверстиям, выбрав их в качестве чистовой базы и торцу для обработки поверхности диаметром 45,40,239 и подрезки торцов в размер 74, 79 мм, а также обработки канавки диаметром 37,5

Данная схема базирования лишает заготовку 5 степеней свободы -перемещения вдоль осей X Y Z и поворота вокруг осей Y Z. Торец является опорной базой и лишает заготовку 1-х степеней свободы, а наружная цилиндрическая поверхность – двойной направляющей базой, лишающей заготовку 4-х степеней свободы. Торец и центровые отверстия являются чистовыми базами и используются неоднократно. Такая схема реализуется при установке заготовки в центросместитильный патрон и задний центр.

Рисунок 7 - Схема базирования заготовки 025 операции

На 030 токарной с ЧПУ операции базируемся по центровым отверстиям, выбрав ее в качестве чистовой базы и торцу для обработки базовой поверхности для черновой и чистовой обработки поверхностей диаметром 30 и 20,233 и подрезки торцов в размер 32 и 14 мм

Рисунок 8 - Схема базирования заготовки 020 операции

На фрезерных 035,040 операциях базируемся по цилиндрической поверхности и торцу для обработки, шпоночного паза 8 и лыски радиусом 7. Данная схема базирования лишает заготовку 5 степеней свободы. Торец - опорная база, лишающая заготовку 1-ой степени свободы, цилиндрическая поверхность – двойная направляющая база, лишающая заготовку 4-х степеней свободы. Торец и цилиндрическая поверхность являются чистовыми базами. Для закрепления приложена сила P.Данная схема реализуется при установки заготовки в спец. приспособление и призмы.

Рисунок 9 - Схема базирования заготовки 035 операции

Рисунок 10 - Схема базирования заготовки 040 операции

На шлифовальных 055,065 операции применяется базирование в поводковом патроне и заднем центре. Данная схема базирования применяется для шлифования поверхностей диаметром 20 k6, 30 k6 шероховатостью Ra=1,25 мкм. Данная схеме базирования лишает заготовку 5-ти степеней свободы - перемещения вдоль осей X Y Z и поворота вокруг осей Y Z. Ось является двойной направляющей базой и лишает деталь 4 степеней свободы; торец являются опорной базой и лишает 1 степени свободы.

Рисунок 11 - Схема базирования заготовки 055 операции

Рисунок 12 - Схема базирования заготовки 065 операции

На шлифовальной 060 операции применяется базирование в спец. патроне со смещенным центром и заднем центре. Данная схема базирования применяется для шлифования поверхностей диаметром 40 k6 шероховатостью Ra=1,25 мкм. Данная схеме базирования лишает заготовку 5-ти степеней свободы -перемещения вдоль осей X Y Z и поворота вокруг осей Y Z. Ось является двойной направляющей базой и лишает деталь 4 степеней свободы; торец являются опорной базой и лишает 1 степени свободы.

Рисунок 13 - Схема базирования заготовки 060 операции

6.3 Разработка маршрута обработки заготовки

На основании плана обработки поверхностей и выбранных схем базирования заготовки, приступим к формированию маршрутного техпроцесса обработки детали «Вал». Представим в виде таблицы 6 маршрут механической обработки детали с кратким перечнем оборудования и технологической оснастки.

Таблица 6 – Маршрут обработки детали «маховик»

№ операции	Наименование и содержание операций	Оборудование	Оснастка
1	2	3	4
005	Заготовительная
010	Термическая
015	Фрезерно-центровальная	Фрезерно-центровальный станок МР-71 м	тиски
020	Токарная с ЧПУ	Токарный станок с ЧПУ 16К20Т1	Переналаживаемы патрон, задний центр
025	Токарная с ЧПУ	Токарный станок с ЧПУ 16К20Т1	Патрон со смещенным центром
030	Токарная с ЧПУ	Токарный станок с ЧПУ 16К20Т1	Переналаживаемы патрон, задний центр
035	Фрезерная	Вертикально-фрезерный станок 6Р13Ф3	Спец. приспособление
040	Фрезерная	Горизонтально фрезерный станок 6Р81	Спец. приспособление
045	Слесарная
050	Термическая
055	Круглошлифовальная	Круглошлифовальный станок 3М151	Центра, поводковый патрон специальное
060	Круглошлифовальная	Круглошлифовальный станок 3М151	Спец. патрон со смещенным центром
065	Круглошлифовальная	Круглошлифовальный станок 3М151	Центра, поводковый патрон
070	Промывочная
075	Т.контроль
080	Гальваническая

7. Разработка технологических операций

7.1 Выбор технологического оборудования

Подробное описание маршрутного техпроцесса с содержанием операций и перечнем оборудования, приспособлений и инструмента приведено в технологических картах на механическую обработку детали в приложении.

Принцип выбора оборудования основывается на концентрации и дифференциации операций.

По возможности необходимо стремиться к обработке с одной установки максимально возможного количества поверхностей.

Установив при проектировании технологического процесса план и метод обработки детали, указываем, на каком станке будет выполняться данная операция, с помощью каких приспособлений и инструмента:

На 015 фрезерно-центровальной операции выбираем фрезерно-центровальный станок МР-71М;

На токарной с ЧПУ операции 020, 025, 030 выбираем токарный станок с ЧПУ 16К20Т1;

На фрезерную операцию 035 используем вертикально-фрезерный станок 6P13;

На фрезерную операцию 040 используем горизонтально -фрезерный станок 6Р81;

На операции круглошлифовальной 055,060,065 выбираем круглошлифовальный станок 3М151.

Таблица 7 - МР-71М Фрезерно-центровальный станок

Параметры

МР-71М

Размеры обрабатываемых деталей диаметр,длина·, мм

Частота вращения фрезерного, об./мин

Частота вращения шпинделя сверлильного, об/мин

Предел подач при фрезеровании, мм/мин

Предел подач при сверлении, мм/мин

Габариты станка длина · ширина · высота, мм

Масса станка

Общая мощность электродвигателя, кВт

25÷125х200÷500

125-712

238-1125

20-400

20-300

3140·1630·4740

6100

15,3-18,6

Таблица 8 – 16К20Т1 Токарный станок с ЧПУ

Параметры	16К20Т1
1	2
Наибольший диаметр обрабатываемой заготовки: над станиной, мм над суппортом, мм Наибольший диаметр прутка проходящего через отверстие шпинделя, мм Наибольшая длина обрабатываемой заготовки Шаг нарезаемой резьбы: метрическая	500 215 53 900 0,01-40,95
дюймовая, число ниток на 1 дюйм – дюймовая модульная, модуль питчевая, питч Частота вращения шпинделя, об/мин Наибольшее перемещение, мм: продольное поперечное Подача суппорта мм/об: продольное поперечное Число ступеней подач Скорость быстрого перемещения суппорта, мм/мин: продольного поперечного Мощность электродвигателя главного привода, кВт Габаритные размеры (без ЧПУ), мм: длина ширина высота Масса, кг Конус Морзе в шпинделе	56-0,5 0,5-112 56-0,5 10-2000 900 250 0,01-2,8 0,005-1,4 б/с 6000 5000 11 3700 1770 1700 3800 N5, ( N6)

Таблица 9 – 6Р13 Вертикально фрезерный станок

Параметры	6Р13Ф3
1	2
Размеры рабочей поверхности стола, мм: длина ширина Наибольшее перемещение стола, мм: продольное поперечное вертикальное Подача стола, мм/мин: продольное и поперечное вертикальное Скорость поперечного быстрого перемещения стола, мм/мин: продольного поперечного вертикального Наибольший угол поворота наклона головки, ⁰	1600 400 1000 400 380 20-1200 20-1200 2400 2400 2400 360⁰
1	2
Частота вращения, мин^-1 Конца шпинделя Расстояние от оси шпинделя до вертикальных направляющих станины, мм От торца шпинделя до рабочей поверхности стола, мм: наибольший наименьший Мощность электродвигателя главного движения, кВт Общая мощность всех электродвигателей, кВт Габаритные размеры станка, мм: длина ширина высота Масса станка, кг	40-2000 7:24 500 450 70 7,5 12,7 3555 4150 2517 6900

Таблица 10 – 6Р81 Горизонтально- фрезерный станок

Параметры	6Р13Ф3
1	2
Размеры рабочей поверхности стола, мм: длина ширина Наибольшее перемещение стола, мм: продольное поперечное вертикальное Расстояние от оси горизонтального шпинделя до поверхности стола от оси вертикального шпинделя до направляющей станины от торца вертикального шпинделя до поверхности стола Наибольшее перемещение гильзы вертикального шпинделя Наибольший угол поворота стола Внутренний конус шпинделя Число скоростей шпинделя Чистота вращения шпинделя, об/мин; Число рабочих подач стола, мм/мин: Подача стола продольное	1000 250 630 200 320 50-370 - - - 45 16 50-1600 16 35-1020
поперечное вертикальное Скорость поперечного быстрого перемещения стола, мм/мин: продольного поперечного вертикального Мощность электродвигателя главного движения, кВт Габаритные размеры станка, мм: длина ширина высота Масса станка, кг	28-790 14-390 2900 2300 1150 5,5 1480 1990 1630 2280

Таблица 11 - 3М150 Круглошлифовальный станок

Параметры	3М150
1	2
Наибольшие размеры устанавливаемой заготовки: диаметр длина Рекомендуемый (или наибольший) диаметр шлифования: наружного внутреннего Наибольшая длина шлифования: наружного внутреннего Высота центров над столом Наибольшее продольное перемещение стола Угол поворота стола, ⁰; по часовой стрелке против часовой стрелке Скорость автоматического перемещения стола (бесступенчатое регулирование), м/мин Частота вращения, об/мин, шпинделя заготовки с бесступенчатым регулированием Конус Морзе шпинделя передней бабки и пиноле задней бабки Наибольшие размеры шлифовального круга: наружный диаметр высота Перемещение шлифовальной бабки: наибольшее на одно деление лимба за один оборот толчковой рукоятки	100 360 10-45 - 340 - 75 400 6 7 0,02-4 100-1000 3 400 40 80 0,002 0,0005
Частота вращения шпинделя шлифовального круга, об/мин, при шлифовании: наружном внутреннем Скорость врезной подачи шлифовальной бабки, мм/мин Дискретность программируемого перемещения (цифровой индикации) шлифовальной бабки Мощность электродвигателя привода главного движения, кВт Габаритные размеры с приставленным оборудованием, мм длина ширина высота Масса (с приставным оборудованием), кг	2350, 1670 - 0,05-5 0,001 4 2500 2220 1920 2600

7.2 Выбор станочных приспособлений, режущего, вспомогательного и мерительного инструмента

При механической обработке детали важными факторами в достижении требуемой точности изготовления является способ базирования и закрепления заготовки, используемый инструмент, а также средства и методы контроля.

Для правильного выбора станочных приспособлений, посредствам которых можно осуществить требуемую схему базирования, режущего и мерительного инструмента воспользуемся литературой [2,8,10,11]. Сведем данные в таблицу 12.

Таблица 12 - Выбор станочных приспособлений, режущего и вспомогательного инструмента, а так же средств контроля

Наименование операции	Выбор станочных приспособлений	Выбор режущего и вспомогательного инструмента	Выбор средств и методов контроля
1	2	3	4
015 Фрезерно-центровальная	Тиски	Фреза торцевая Ø 100 мм с числом ножей 10 2214-033 1ГОСТ1092-80 (стр. 289 табл. 39 [3]) центровочное сверло Ø 5 2317-0007 ГОСТ 14952-69 (стр. 289 табл. 39 [3]).	Штангенциркуль шцIII 250-710 ГОСТ166-63
020 Токарная с ЧПУ	Переналаживаемый патрон тип ПЗКП315.Ф6. 95 (стр. 183 табл. 2 [19]) и вращающийся центр ХМИЗ 7032-4015 (стр. 29 табл. 46 [19]).	Резец проходной отогнутый, обозначение 2100-0663 ГОСТ 18869-73 Резец проходной отогнутый чистовой, обозначение 2100-0215 ГОСТ 18869-73	Штангенциркуль шцIII 250-710 ГОСТ166-63
025 Токарная с ЧПУ	Патрон со смещающимся центром	Резец проходной отогнутый, обозначение 2100-0663 ГОСТ 18869-73 Резец проходной отогнутый чистовой, обозначение 2100-0215 ГОСТ 18869-73 Резец канавочный 2130-0511 ГОСТ 2087-80	Штангенциркуль шцIII 250-710 ГОСТ166-63
030 Токарная с ЧПУ	Переналаживаемый патрон тип ПЗКП315.Ф6. 95 (стр. 183 табл. 2 [4]) и вращающийся центр ХМИЗ 7032-4015 (стр. 29 табл. 46 [4]).	Резец проходной отогнутый, обозначение 2100-0663 ГОСТ 18869-73 Резец проходной отогнутый чистовой, обозначение 2100-0215 ГОСТ 18869-73	Штангенциркуль шцIII 250-710 ГОСТ166-63
035 Фрезерная	Приспособление фрезерное специальное патрон 2-40-10-90 ГОСт 26539-85 патрон 2-40-6-90 ГОСТ 26539-85	Шпоночная фреза Ø8 2234-0103 ГОСТ9140-68 (стр. 325 табл. 45 [3]).	Штангенциркуль шцIII 250-710 ГОСТ166-63
040 Фрезерная	Приспособление фрезерное специальное Оправка для крепления дисковых фрез 6222-0053 ГОСТ13786-68	Фреза дисковая обозначение 2250-0055 ГОСТ8543-71	Штангенциркуль шцII-250-0,1 ГОСТ166-63
1	2	3	4
055 Шлифовальная	Поводковый патрон 7102-0025-2-1-П ГОСТ 24351-80 (стр. 187 табл. 5 [4]) и 2 центра 7032-0171 ГОСТ 18259-72 (стр. 29 табл. 6 [4]).	Круг ПП 200×20×51 15А-ПСМ25К5А 1 кл. ГОСТ 2424-83	Штангенциркуль шцII-250-0,1 ГОСТ166-63 Калибр пробка 30 8136-0007-14Н СТПАЯ 211-86
060 Шлифовальная	Специальный патрон со смещенным центром	Круг ПП 200×20×51 15А-ПСМ25К5А 1 кл. ГОСТ 2424-83	Угломер микрометрический Штангенциркуль шцII-250-0,1 ГОСТ166-63 Калибр пробка 40 8136-0014-14Н СТПАЯ 211-86
065 Шлифовальная	Поводковый патрон 7102-0025-2-1-П ГОСТ 24351-80 (стр. 187 табл. 5 [19]) и 2 центра 7032-0171 ГОСТ 18259-72 (стр. 29 табл. 6 [11]).	Круг ПП 200×20×51 15А-ПСМ25К5А 1 кл. ГОСТ 2424-83	Штангенциркуль шцII-250-0,1 ГОСТ166-63 Калибр пробка 20 8136-0002-14Н СТПАЯ 211-86

7.3 Формирование структуры операций.

Для создания чёткой картины обработки сформируем структуру операций и отобразим всё это в таблице 13.

Таблица 13 – Операционный технологический процесс

№ операций переходов	Содержание операций	Операционный эскиз	Оборудование приспособление
005	Заготовительная
010	Термическая
015	Фрезерно-центровальная 1. Установить, зажать заготовку 2. Фрезеровать торцы вала, выдерживая размер (1) 3. Сверлить центровочные отверстия с двух сторон, выдерживая размер (2) 4. Снять деталь		МР-71М Тиски САамоцентрирующиеся
025	Токарная с ПУ 1. Установить, зажать заготовку выдерживая размер 1; 2. Точить поверхность с одновременной подрезкой торца, выдерживая размеры (3), (8), (9) 3.. Точить поверхность с одновременной подрезкой торца, выдерживая размеры (2), (6) 4. Точить канавку, выдерживая размер (4),(5),(7) 5. Снять заготовку		16К20Т1 Центросместительный патрон вращающийся центр
030	Токарная с ПУ 1. Установить, зажать деталь 2. Точить поверхность с одновременной подрезкой торца, выдерживая размеры (3), (2) с образованием фаски (4) 3. Точить поверхность с одновременной подрезкой торца, выдерживая размеры (5), (1) с образованием фаски (6) 4. Снять заготовку		16К20Т1 Переналаживаемый патрон вращающийся центр
035	Фрезерная 1. Установить и зажать заготовку 2. Фрезеровать паз выдерживая размеры (1), (2),(3),(4) 3. Снять деталь		6Р13Ф3 специальное фрезерное приспособление
040	Фрезерная 1. Установить и зажать заготовку 2. Фрезеровать лыску выдерживая размеры (1), (2),(3),(4) 3. Снять деталь		6Р13Ф3 специальное фрезерное приспособление
045	Слесарная 1. Снять заусенцы
050	Термическая
055	Круглошлифовальная 1. Установить и зажать заготовку; 2.Шлифовать шлицевую поверхность с достижением шероховатости 1,25 мкм выдерживая размеры (1),(2) 3. Снять деталь.		3М151 центр и поводковый патрон
060	Круглошлифовальная 1. Установить, зажать заготовку выдерживая размер 3; 2.Шлифовать шлицевую поверхность с достижением шероховатости 1,25 мкм выдерживая размеры (1),(2) 3. Снять деталь.		3М151 патрон со смещенным центром
065	Круглошлифовальная 1. Установить, зажать заготовку; 2.Шлифовать шлицевую поверхность с достижением шероховатости 1,25 мкм выдерживая размеры (1),(2) 3. Снять деталь.		3М151 центр и поводковый патрон
070	Моечная
075	Контрольная
080	Гальваническая

7.4 Расчет припусков и размеров заготовки

Определим минимальные припуски на механическую обработку.

Для поверхностей вращения двухсторонний минимальный припуск рассчитаем по формуле рекомендуемой (стр.175 [1]):

,(18)

где R_{>z -}>шероховатость поверхности;

h- толщина дефектного слоя поверхности;

 -суммарное отклонение расположения и формы поверхности заготовки;

_>у> - погрешность установки;

i- индекс перехода.

Для штамповки определяем промежуточные припуски, промежуточные размеры и допуски на них.

Определяем элементы припуска для поверхности гарячештампованной поковки.

На поверхность 1,14

переход I

Z_>1min1,14>=2(R_>z0>+h_>0>+_>0>+_>у1>)=2(160+200+100+100)= 1120мкм

R_{>z0 1,14}>= 200 мкм (табл.12, стр.186, [1])

h_{>0 1,14}>=250 мкм (табл.12, стр.186, [1])

_{>0 1,14}>=4; длина поверхности 25 мм;

_{>0 1,14}>=425=100 мкм (табл.16, стр.186, [1] при D=25 мм)

_{>у1А 1,14}>=100 мкм (табл.15, стр.43, [1])

Рассчитаем припуски на поверхность 2:

переход I

R_{>z0 2}>= 160 мкм (табл.12, стр.186, [1])

h_{>0 2}>=200мкм (табл.12, стр.186, [1])

_{>0 2}>=3; длина поверхности 13,5 мм;

_>02> =313,5=40,5 мкм (табл.16, стр.186, [1] при D=25 мм)

_>у12>=200 мкм (табл.16, стр.44, [1])

переход II

R_{>z1 2}>= 50 мкм – получили на черновом переходе (табл.25, стр.188, [1])

h_{>1 2}>= 50 мкм (табл.25, стр.188, [1])

 _{>1 2}>=0,0640,5=2,43 - кривизна поверхности с учетом коэффициента уточнения К_>у>=0,06 (стр.190, таб.24, [1])

_{>у1 2}>=0 мкм (без переустановки)

переход III

2Z_>3min2>= мкм

R_>z22>= 25 мкм (табл.25, стр.188, [1])

h_>22>= 25 мкм (табл.25, стр.188, [1])

_>22>=0,062,43=0,12 - кривизна поверхности с учетом коэффициента уточнения К_>у>=0,06 (стр.190, таб.29, [1])

_>у22>=0 мкм (табл.13, стр.42, [1]);

переход IV

R_>z32>= 5 мкм (табл.25, стр.188, [1])

H_>32>= 15 мкм (табл.25, стр.188, [1])

_>32>=0,060,12=0,0072 - кривизна поверхности с учетом коэффициента уточнения К_>у>=0,06 (стр.190, таб.29, [1])

_{>у3 2}>= 80 мкм (табл.16, стр.44, [1]);

Рассчитаем припуски на поверхность 3:

переход I

R_{>z0 3}>= 160 мкм (табл.12, стр.186, [1])

h_{>0 3}>=200 мкм (табл.12, стр.186, [1])

_{>0 3}>=3; длина поверхности 33 мм; (табл.16, стр.186, [1])

_>03> =333=99 мкм

_{>у0 3}>=100 мкм (табл.16, стр.44, [1])

переход II

R_>z1Г\3>= 50 мкм – получили на черновом переходе (табл.24, стр.187, [1])

h_>13>= 50 мкм (табл.24, стр.187, [1])

 _>13>=0,0699=5,94 - кривизна поверхности с учетом коэффициента уточнения К_>у>=0,06 (стр.190, таб.24, [1])

_{>у1 3}>=0 мкм (табл.16, стр.44, [1]);

переход III

2Z_>3min3>=мкм

R_>z23>= 120 мкм (табл.24, стр.188, [1])

h_>23>= 125 мкм (табл.24, стр.188, [1])

_>23>=0,065,94=0,35 - кривизна поверхности с учетом коэффициента уточнения К_>у>=0,05 (стр.190, таб.29, [1])

_>у23>=0 мкм (табл.16, стр.44, [1]);

На поверхность 4

переход I

R_{>z0 4}>= 160 мкм (табл.12, стр.186, [1])

h_{>0 4}>=200 мкм (табл.12, стр.186, [1])

_{>0 4}>=3; длина поверхности 18,5 мм; при диаметре 33 мм

_>0> 4=318,5=55,5 мкм (табл.16, стр.186, [1] при D=25 мм)

_{>у0 4}>=200 мкм (табл.15, стр.43, [1])

На поверхность 5

переход I

R_{>z0 5}>= 160 мкм (табл.12, стр.186, [1])

h_{>0 5}>=200 мкм (табл.12, стр.186, [1])

_{>0 5}>=3; длина поверхности 45 мм; (табл.16, стр.186, [1])

_>05> =345=135 мкм

_>у05>=100 мкм (табл.16, стр.44, [1])

Рассчитаем припуски на поверхность 6:

переход I

R_{>z0 6}>= 160 мкм (табл.12, стр.186, [1])

h_{>0 6}>=200мкм (табл.12, стр.186, [1])

_{>0 6}>=3; длина поверхности 41.1 мм;

_>06> =341.1=125.1 мкм (табл.16, стр.186, [1] при D=25 мм)

_{>у0 6}>=200 мкм (табл.16, стр.44, [1])

переход II

R_>z16>= 50 мкм – получили на черновом переходе (табл.25, стр.188, [1])

h_>16>= 50 мкм (табл.25, стр.188, [1])

 _>16>=0,06125.1=7.5 - кривизна поверхности с учетом коэффициента уточнения К_>у>=0,06 (стр.190, таб.24, [1])

_>у16>=0 мкм (без переустановки)

переход III

2Z_>3min6>= мкм

R_>z26>= 25 мкм (табл.25, стр.188, [1])

h_>26>= 25 мкм (табл.25, стр.188, [1])

_>26>=0,067.5=0.45 - кривизна поверхности с учетом коэффициента уточнения К_>у>=0,06 (стр.190, таб.29, [1])

_>у26>=0 мкм (табл.13, стр.42, [1]);

переход IV

R_>z36>= 5 мкм (табл.25, стр.188, [1])

H_>36>= 15 мкм (табл.25, стр.188, [1])

_>36>=0,060,45=0,027 - кривизна поверхности с учетом коэффициента уточнения К_>у>=0,06 (стр.190, таб.29, [1])

_>у36>= 80 мкм (табл.16, стр.44, [1]);

Рассчитаем припуски на поверхность 7:

переход I

R_{>z0 7}>= 160 мкм (табл.12, стр.186, [1])

h_{>0 7}>=200 мкм (табл.12, стр.186, [1])

_{>0 7}>=3; длина поверхности 47.6 мм; (табл.16, стр.186, [1])

_>07> =347.6=142.8 мкм

_>у07>=100 мкм (табл.16, стр.44, [1])

переход II

R_>z17>= 50 мкм – получили на черновом переходе (табл.24, стр.187, [1])

h_>17>= 50 мкм (табл.24, стр.187, [1])

 _>17>=0,06142.8=8.56 - кривизна поверхности с учетом коэффициента уточнения К_>у>=0,06 (стр.190, таб.24, [1])

_>у17>=0 мкм (табл.16, стр.44, [1]);

переход III

2Z_>3min7>=мкм

R_>z27>= 120 мкм (табл.24, стр.188, [1])

h_>27>= 125 мкм (табл.24, стр.188, [1])

_>27>=0,068.56=0,51 - кривизна поверхности с учетом коэффициента уточнения К_>у>=0,06 (стр.190, таб.29, [1])

_>у27>=0 мкм (табл.16, стр.44, [1]);

Рассчитаем припуски на поверхность 8:

переход I

R_{>z0 8}>= 160 мкм (табл.12, стр.186, [1])

h_{>0 8}>=200мкм (табл.12, стр.186, [1])

_{>0 8}>=3; длина поверхности 8.1 мм;

_>08> =38.1=24.3 мкм (табл.16, стр.186, [1] при D=25 мм)

_>у08>=200 мкм (табл.16, стр.44, [1])

Рассчитаем припуски на поверхность 9:

переход I

R_{>z0 9}>= 160 мкм (табл.12, стр.186, [1])

h_{>0 9}>=200 мкм (табл.12, стр.186, [1])

_{>0 9}>=3; длина поверхности 47.6 мм; (табл.16, стр.186, [1])

_>09> =347.6=142.8 мкм

_>у09>=100 мкм (табл.16, стр.44, [1])

Рассчитаем припуски на поверхность 10:

переход I

R_>z010>= 160 мкм (табл.12, стр.186, [1])

h_{>0 10}>=200 мкм (табл.12, стр.186, [1])

_{>0 10}>=3; длина поверхности 37.8 мм; (табл.16, стр.186, [1])

_>010> =337.8=113.4 мкм

_>у010>=100 мкм (табл.16, стр.44, [1])

Рассчитаем припуски на поверхность 11:

переход I

R_{>z0 11}>= 160 мкм (табл.12, стр.186, [1])

h_{>0 11}>=200мкм (табл.12, стр.186, [1])

_{>0 11}>=3; длина поверхности 19,1 мм;

_{>0 11}> =319,1=57.3 мкм (табл.16, стр.186, [1] при D=25 мм)

_>у011>=200 мкм (табл.16, стр.44, [1])

Рассчитаем припуски на поверхность 12:

переход I

R_{>z0 12}>= 160 мкм (табл.12, стр.186, [1])

h_{>0 12}>=200 мкм (табл.12, стр.186, [1])

_{>0 12}>=3; длина поверхности 37.8 мм; (табл.16, стр.186, [1])

_>012> =337.8=113.4 мкм

_>у012>=100 мкм (табл.16, стр.44, [1])

переход II

R_>z112>= 50 мкм – получили на черновом переходе (табл.24, стр.187, [1])

h_>112>= 50 мкм (табл.24, стр.187, [1])

 _>112>=0,06113.4=6.8 - кривизна поверхности с учетом коэффициента уточнения К_>у>=0,06 (стр.190, таб.24, [1])

_>у112>=0 мкм (табл.16, стр.44, [1]);

переход III

2Z_>3min12>=мкм

R_>z212>= 120 мкм (табл.24, стр.188, [1])

h_>212>= 125 мкм (табл.24, стр.188, [1])

_>212>=0,066.8=0,4 - кривизна поверхности с учетом коэффициента уточнения К_>у>=0,06 (стр.190, таб.29, [1])

_>у212>=0 мкм (табл.16, стр.44, [1]);

Рассчитаем припуски на поверхность 13:

переход I

R_{>z0 13}>= 160 мкм (табл.12, стр.186, [1])

h_{>0 13}>=200мкм (табл.12, стр.186, [1])

_{>0 13}>=3; длина поверхности 82,9 мм;

_>013> =382,9= 249.9мкм (табл.16, стр.186, [1] при D=25 мм)

_>у013>=200 мкм (табл.16, стр.44, [1])

переход II

R_>z113>= 50 мкм – получили на черновом переходе (табл.25, стр.188, [1])

h_>113>= 50 мкм (табл.25, стр.188, [1])

 _>113>=0,06249.9=14.99 - кривизна поверхности с учетом коэффициента уточнения К_>у>=0,06 (стр.190, таб.24, [1])

_>у113>=0 мкм (без переустановки)

переход III

2Z_>3min13>= мкм

R_>z213>= 25 мкм (табл.25, стр.188, [1])

h_>213>= 25 мкм (табл.25, стр.188, [1])

_>213>=0,0614.99=0.89 - кривизна поверхности с учетом коэффициента уточнения К_>у>=0,06 (стр.190, таб.29, [1])

_>у213>=0 мкм (табл.13, стр.42, [1]);

переход IV

R_>z313>= 5 мкм (табл.25, стр.188, [1])

H_>313>= 15 мкм (табл.25, стр.188, [1])

_>313>=0,060,89=0,053 - кривизна поверхности с учетом коэффициента уточнения К_>у>=0,06 (стр.190, таб.29, [1])

_>у313>= 80 мкм (табл.16, стр.44, [1]);

Определяем допуски на промежуточные размеры и допуски на заготовку.

Допуск на поверхности 2

б(-)_>3>= 1300мкм

б_>1> = 520 мкм(по 14 квалитету) (табл. 11 стр. 130 [5] )

б_>2> = 84 мкм(по 10 квалитету) (табл. 11 стр. 130 [5] )

б_>3> = 33 мкм(по 8 квалитету) (табл. 11 стр. 130 [5] )

Допуск на поверхности 3

б(-)_>3>= 1100мкм

б_>1> = 430 мкм(по 14 квалитету) (табл. 11 стр. 130 [5] )

б_>2> = 70 мкм(по 10 квалитету) (табл. 11 стр. 130 [5] )

Допуск на поверхности 6

б(-)_>3>= 1600мкм

б_>1> = 620 мкм(по 14 квалитету) (табл. 11 стр. 130 [5] )

б_>2> = 100 мкм(по 10 квалитету) (табл. 11 стр. 130 [5] )

б_>3> = 39 мкм(по 8 квалитету) (табл. 11 стр. 130 [5] )

Допуск на поверхности 7

б(-)_>3>= 1900мкм

б_>1> = 740 мкм(по 14 квалитету) (табл. 11 стр. 130 [5] )

б_>2> = 120 мкм(по 10 квалитету) (табл. 11 стр. 130 [5] )

Допуск на поверхности 12

б(-)_>3>= 2200мкм

б_>1> = 870 мкм(по 14 квалитету) (табл. 11 стр. 130 [5] )

б_>2> = 140 мкм(по 10 квалитету) (табл. 11 стр. 130 [5] )

Допуск на поверхности 13

б(-)_>3>= 1300мкм

б_>1> = 520 мкм(по 14 квалитету) (табл. 11 стр. 130 [5] )

б_>2> = 84 мкм(по 10 квалитету) (табл. 11 стр. 130 [5] )

б_>3> = 33 мкм(по 8 квалитету) (табл. 11 стр. 130 [5] )

Определяем промежуточные размеры:

На поверхность 1,14

мм - глубина резания t =1,1 мм

На поверхность 2

мм - глубина резания на сторону t =0,1165 мм

мм - глубина резания на сторону t =0,092 мм

мм - глубина резания на сторону t =0,36 мм

мм - глубина резания на сторону t =1,92 мм

На поверхность 3

мм - глубина резания на сторону t =0,12 мм

мм - глубина резания на сторону t =0,53 мм

мм - глубина резания на сторону t =0.95 мм

На поверхность 4

мм - глубина резания t =1,5 мм

На поверхность 5

мм - глубина резания t =1,1 мм

На поверхность 6

мм - глубина резания на сторону t =0,1195 мм

мм - глубина резания на сторону t =0,1 мм

мм - глубина резания на сторону t =0,415 мм

мм - глубина резания на сторону t =1,86 мм

На поверхность 7

мм - глубина резания на сторону t =0,17 мм

мм - глубина резания на сторону t =0,84 мм

мм - глубина резания на сторону t =0.99 мм

На поверхность 8

мм - глубина резания t =1,3 мм

На поверхность 9

мм - глубина резания t =1,1 мм

На поверхность 10

мм - глубина резания t =1,1 мм

На поверхность 11

мм - глубина резания t =1,4 мм

На поверхность 12

мм - глубина резания на сторону t =0,19 мм

мм - глубина резания на сторону t =0,97 мм

мм - глубина резания на сторону t =1.04 мм

На поверхность 13

мм - глубина резания на сторону t =0,1165 мм

мм - глубина резания на сторону t =0,092 мм

мм - глубина резания на сторону t =0.62 мм

мм - глубина резания на сторону t =1.417 мм

Таблица 14 - Расчет припусков на заготовку

Поверхности

Элементы припусков

_>>Z_>i> _>min>

мкм

δ _>1>

мкм

Д_>Н>_>i>

Мм

R_>ZI>-_>1>

мкм

h_>Zi>-_>1>

мкм

Δ_>Zi>-_>1>

мкм

E_>ц>_>i>

мкм

Штамповка:

Поверхность 1,14

1 – черновой

160

200

100

1120

2900

Поверхность 2

1 – черновой

2 – получистовой

3 – Чистовой

4-шлифование

160

200

40,5

2,43

0,12

0,0072

200

1128

204,86

100,24

200

1300

520

21,141

20,417

20,233

Поверхность 3

1 – черновой

2 – получистовой

3 – Чистовой

160

200

5,94

0,35

100

559

105,94

50,32

1100

430

13,35

13,88

Поверхность 4

1 – черновой

160

200

55,5

200

1231

1300

Поверхность 5

1 – черновой

160

200

135

100

595

1600

Поверхность 6

1 – черновой

2 – получистовой

3 – Чистовой

4-шлифование

160

200

125,1

7,5

0,45

0,027

200

1191

215

100,9

200

1600

620

100

41,27

40,439

40,239

Поверхность 7

1 – черновой

2 – получистовой

3 – Чистовой

160

200

142,8

8,56

0,51

100

602,8

108,56

50.51

1900

740

120

72,99

73,83

Поверхность 8

1 – черновой

160

200

24,3

200

1123

1600

Поверхность 9

1 – черновой

160

200

142,8

100

602,8

1900

Поверхность 10

1 – черновой

160

200

113,4

100

573,4

1900

Поверхность 11

1 – черновой

160

200

57.3

200

1133

1600

Поверхность 12

1 – черновой

2 – получистовой

3 – Чистовой

160

200

113,4

6,8

0,4

100

573,4

106,8

50.4

2200

870

140

82,84

83,81

Поверхность 13

1 – черновой

2 – получистовой

3 – Чистовой

4-шлифование

160

200

249,9

14,99

0,89

0,053

200

1360

229,98

101,79

200

1300

520

31,166

30,417

30,233

7.5 Расчет и назначение режимов резания

Определяем режимы резания на токарную с ЧПУ операцию 030 по нормативам [5]:

1Установить, зажать деталь;

2.Точить поверхность с одновременной подрезкой торца, выдерживая размеры (3), (2)с образованием фаски (4)

3. Точить поверхность с одновременной подрезкой торца, выдерживая размеры (5), (1) с образованием фаски (6)

4. Снять заготовку

2 переход

1.Для точения наружной поверхности

Глубина резания равна:

- черновой t_>21>=1,92 мм

- получистовой t_>2>_>2>=0,36 мм

- чистовое точение t_>3>_>2>=0,092 мм

2. Для подрезки торца

Глубина резания равна:

- черновой t_>21>=0,95 мм

- получистовой t_>2>_>2>=0,53 мм

- чистовое точение t_>3>_>2>=0,12 мм

3. Назначаем подачу:

Точение поверхности

Подрезка торца

- при черновом обтачивании

- при получистовом точении

- при чистовом

S_>01>=0,5 мм/об

S_>02>=0,3 мм/об.

S_>02>=0,15 мм/об

S_>01>=0,6 мм/об

S_>02>=0,4 мм/об.

S_>02>=0,2 мм/об

4. Назначаем период стойкости резца Т=60 мин. [5]

5. Выбираем скорость главного движения резания:

Точение поверхности

(стр. 76, карта 3 [5])

Подрезка торца

(стр. 76, карта 3 [5])

- при черновом обтачивании

- при получистовом точении

- при чистовом

V_>21>= 98м/мин

V_>22>= 118м/мин

V_>22>= 132м/мин

V_>21>= 108м/мин

V_>22>= 124м/мин

V_>22>= 157м/мин

6. Рассчитаем частоту вращения шпинделя:

Точение поверхности

Подрезка торца

n_>21>= об/мин;

n_>2>_>2>= об/мин;

n_>2>_>3>= об/мин

n_>21>= об/мин;

n_>2>_>2>= об/мин;

n_>2>_>3>= об/мин

Корректируем частоту вращения шпинделя по паспортным данным станка:

Точение поверхности

Подрезка торца

- при черновом обтачивании

- при получистовом точении

- при чистовом

n_>21>= 800 об/мин

n_>22>= 1000 об/мин

n_>2>_>3>= 1250 об/мин

n_>21>= 800 об/мин

n_>22>= 1000 об/мин

n_>23>= 1250 об/мин

Вносим поправку значении скорости резания:

Точение поверхности

Подрезка торца

V_>21>= м/мин;

V_>2>_>2>= м/мин;

V_>23>= м/мин

V_>21>= м/мин;

V_>2>_>2>= м/мин;

V_>23>= м/мин

Рассчитаем минутную подачу:

Точение поверхности

Подрезка торца

мм/мин;

мм/ мин

мм/мин;

мм/ мин

10. Определим мощность, затачиваемую на резание:

Точение поверхности (К24, стр.78, [5]),

Подрезка торца (К24, стр.78, [5]),

- при черновом обтачивании

- при получистовом точении

- при чистовом

N_>21>=2,4 кВт

N_>22>=1,8 кВт

N_>23>=1,2 кВт

N_>21>=2,8 кВт

N_>22>=2 кВт

N_>23>=1,2 кВт

11. Проверяем мощность привода станка по условию N_>рез>  N_>шп>

N_>шп> = N_>ст>=10 0.8=8 кВт

2,8  8 - обработка возможна

3 переход

1.Для точения наружной поверхности

Глубина резания равна:

- черновой t_>31>=1,5 мм

2. Для подрезки торца

Глубина резания равна:

- черновой t_>31>=1,1 мм

3. Назначаем подачу:

	Точение поверхности	Подрезка торца
- при черновом обтачивании	S_>01>=0,5 мм/об	S_>01>=0,6 мм/об

4. Назначаем период стойкости резца Т=60 мин. [5]

5. Выбираем скорость главного движения резания:

	Точение поверхности (стр. 76, карта 3 [5])	Подрезка торца (стр. 76, карта 3 [5])
- при черновом обтачивании	V_>21>= 93м/мин	V_>21>= 110м/мин

6. Рассчитаем частоту вращения шпинделя:

Точение поверхности	Подрезка торца
n_>21>= об/мин;	n_>21>= об/мин;

7. Корректируем частоту вращения шпинделя по паспортным данным станка:

	Точение поверхности	Подрезка торца
- при черновом обтачивании	n_>21>= 800 об/мин	n_>21>= 800 об/мин

Вносим поправку в значении скорости резания:

Точение поверхности	Подрезка торца
V_>21>= м/мин;	V_>21>= м/мин;

Рассчитаем минутную подачу:

Точение поверхности	Подрезка торца
мм/мин;	мм/мин;

10.Определим мощность, затачиваемую на резание:

	Точение поверхности (К24, стр.78, [5]),	Подрезка торца (К24, стр.78, [5]),
- при черновом обтачивании	N_>21>=2,2 кВт	N_>21>=2,6 кВт

11. Проверяем мощность привода станка по условию N_>рез>  N_>шп>

N_>шп> = N_>ст>=10 0.8=8 кВт

2,6  8 - обработка возможна

Рассчитаем режимы резания на вертикально-фрезерную операцию 035 по эмпирическим формулам.

Установить и зажать заготовку.
Фрезеровать шпоночные пазы с переустановкой, выдерживая размеры 1, 2, 3,4
Снять заготовку

1. Глубина фрезерования t_>2>=4 мм

2. Определяем подачу S_>z>=0,02 мм/об (стр. 286 т. 38 [3])

3. Скорость резания для фрезерования:

4. Назначаем период стойкости сверла Т=80 мин ( стр. 279, т.30[3])

5. Определяем скорость главного движения резания, допускаемую режущими свойствами фрезы:

(19)

где С_>v> =12;q=0.3;x=0.3;y=0.25;u=0;p=0;m=0.26 (стр. 286 т. 39 [3])

D –диаметр фрезы 8 мм;

В- ширина фрезерования 8 мм;

Z – число зубьев фрезы, 2 шт.

K_>v>- поправочный коэффициент на скорость резания:

k_>v>= k_>Mv> ×k_>И>_>v> ×k_>lv> (20)

где k_>И>_>v> - коэффициент учитывающий качество поверхностного слоя заготовки, 1 (стр. 280 т. 31 [3]);

k_>lv>_>>- коэффициент учитывающий материал инструмента, 1 (стр. 280 т. 31 [3]);

k_>Mv>_>>– коэффициент учитывающий качество материала:

(21)

где k_>Г>- коэффициент зависящий от материала детали

k_>v>= 1×1×0,56=0,56

м/мин

6. Определяем частоту вращения:

(22)

n= об/мин

7. Корректируем частоту вращения по паспорту станка: n=500 об/мин

8. Тогда действительная скорость резания:

V_>Д>= (23)

V_>Д>= м/мин

Определяем силу резания для сверления:

, (24)

где С_>р>=68,2; y=0,72; w=0; x=0,86; u=1; q=086 (стр. 291 т. 41 [3])

10. Определяем крутящий момент:

, (25)

где С_>м>=0,0345; y=0,8; q=2 (стр. 281 т.32[3])

Н м

11. Определяем мощность, затрачиваемую на резание:

(26)

12. Проверяем мощность привода станка по условию N_>рез>  N_>шп>

N_>шп> = N_>ст>=5,5 0.8=4,4 кВт – для станка 6Р13 0,12  4,4 - обработка возможна

Значения режимов резания по остальным операциям выбираем по справочнику [5,6,7] и результаты сводим в таблицу 15.

Таблица 15 – Режимы резания

№ операций	Содержание перехода	Ø или Вмм	L мм	t мм	S_>0> мм/об	S_>МИН> мм/мин	V_>P> м/мин	n_>д> об/мин	N кВт
015	Фрезерно-центровальная 1.Фрезеровать торцы 2.Сверлить цент. Отверстия	Ø100 Ø5	215 5	1,5 2,5	0,2 0,03	102 92	176 28,8	600 1600	1,1 0,9
020	Черновое точение Черновая подрезка торца Получистовое точение Получистовая подрезка торца Контурное точение Поверхности Торца Черновое точение Черновая подрезка торца	34 37,8 30,417 37,8 30,233 37,8 37,8 47,6	84 3,31 84 3,69 84 3,78 18 13,9	1,417 1,04 0,62 0,97 0,092 0,19 1,4 1,1	0,5 0,6 0,3 0,4 0,15 0,2 0,4 0,5	400 480 300 400 187,5 250 284 355	95 105 118 132 148 156 89 106	800 800 1000 1000 1250 1250 710 710	2,6 2,8 1,6 1,8 1,2 1,4 2,2 2,6
025	Черновое точение Черновая подрезка торца Получистовое точение Получистовая подрезка торца Контурное точение Поверхности Торца Черновое точение Точение канавки	45 47,6 41,27 47,6 40,439 47,6 47,6 37,6	42 1,3 42 2,94 42 3,58 5 1,9	1,86 0,99 0,415 0,84 0,1 0,17 1,3 1,25	0,5 0,6 0,35 0,4 0,2 0,25 0,5 0,08	315 378 280 320 200 250 355 32	89 94 113 129 126 149 106 66	630 630 800 800 1000 1000 710 400	2,6 2,8 1,4 1,6 1 1,2 2,6 1,8
030	Черновое точение Черновая подрезка торца Получистовое точение Получистовая подрезка торца Контурное точение Поверхности Торца Черновое точение Черновая подрезка торца	25 33 21,141 33 20,417 33 33 45	14 4 14 5,9 14 6,29 18 6	1,86 0,99 0,415 0,84 0,1 0,17 1,5 1,1	0,5 0,6 0,3 0,4 0,15 0,2 0,5 0,6	400 480 300 400 187 250 400 480	98 108 118 128 139 161 82 113	800 800 1000 1000 1250 1250 800 800	2,4 2,8 1,8 2 1,2 1,2 2,2 2,8
035	Фрезерование шпоночного паза	8	40	4	0,03	15	12,56	500	0,12
040	Фрезерование лыски	14	16,5	2,5	0,07	157	30	200	1,6
055	Шлифовать поверхность	30k6	84	0.015	10	-	30	280	3.6
060	Шлифовать поверхность	45k6	42	0.015	10	-	30	280	3.6
065	Шлифовать поверхность	20k6	14	0.015	10	-	30	280	3.6

8. Нормирование технологических операций

Технически обоснованная норма времени устанавливается с учетом проектируемого технологического процесса, организации труда и квалификации рабочих, соответствующих заданному типу производства и рациональной организации рабочих мест.

Определим нормы времени для каждой технологической операции механической обработки заготовки.

Для серийного производства норма времени на выполнение технологической операции определяется как штучно-калькуляционное время по формуле

Т_>ШК> = Т_>Ш>+ , (27)

где Т_>Ш> – штучное время на операцию, мин;

Т_>ПЗ>– подготовительно-заключительное время;

n_>П> – размер партии деталей.

Норма штучного времени на операцию в общем случае рассчитывается по формуле

Т_>Ш> = ∙ Т_>ОП> ∙ (1 + ) (28)

где q – число одновременно обрабатываемых заготовок (в нашем случае q = 1);

Т_>ОП>- оперативное время;

а_>обс> – время на организационное и техническое обслуживание рабочего места в процентах;

а_>отл>- время на отдых и личные надобности в процентах к оперативному времени.

Оперативное время вычисляется по формуле

Т_>ОП> = Т_>О> + Т_>В> + К_>ТВ>, (29)

где Т_>О> – основное (машинное) время;

Т_>В> – вспомогательное время на выполнение вспомогательных переходов;

К_>ТВ>- коэффициент вспомогательного времени, учитывающий тип оборудования и серийность производства.

Основное время определяется по формуле

Т_>О> = , (30)

где t_>oj> – время выполнения отдельного технологического перехода.

t_>oj> = i, (31)

где l – длина обрабатываемой поверхности;

l_>B> – длина врезания инструмента;

l_>n> – длина перебега инструмента;

S_>0> – оборотная подача;

n – частота вращения шпинделя;

i – число проходов, выполняемых на данном переходе.

Вспомогательное время на операцию определяем по формуле

Т_>В> = Т_>ВУ> + Т_>ВСП> + Т_>ВИ>, (32)

где Т_>ВУ>– время на установку и снятие заготовки;

Т_>ВСП> – вспомогательное время, связанное с выполнением перехода и операции;

Т_>ВИ>– время на контрольные измерения.

Для технологических операций, выполняемых на станках ЧПУ, штучное время определяется по формуле

Т_>ШТ> =(Т_>а> + Т_>В> К_>ТВ>) (1 + ), (33)

где Т_>а> – время автоматической работы по программе;

Т_>об> – время на обслуживание рабочего места и личные надобности в процентах.

Т_>а> = Т_>оа> + Т_>ва>, (34)

где Т_>ао> – время основной работы по программе;

Тва – время вспомогательной работы по программе;

Т_>оа> = , (35)

где l_>i> – длина пути, проходимого инструментом на участке траектории движения;

S_>м>_>i> – минутная скорость подачи.

Т_>ва> = Т_>Х> + Т_>ОСТ>, (36)

где Т_>Х> – время автоматической вспомогательной работы на быстрые перемещения;

Т_>ОСТ> – время технологических пауз при смене инструмента, проверке размеров и т.п.

В качестве примера определим норму времени для 030 операции, токарной с ЧПУ.

Время автоматической работы определим по формуле

Т_>а>= + (37)

Значения t_>oai>_>>и t_>в>_>aj> определяются из таблицы, составленной в соответствии с траекторией движения инструмента (рис. 14).

Рисунок 14 - Траектория движения инмтрумента на операции 030

Таблица 16 - Нормы времени на операцию 030 токарную с ЧПУ

L_>мм>

S_>мм/мин>

Тоа _>мин>

Тва_>мин>

0-1

1-1^I

1^I-1^II

1^II-1^III

1^III-1

1-1^IV

1^IV-1^V

1^V-1^VI

1^VI-1

1-2

2-3

3-4

4-5

5-6

165

6.93

14.35

6.93

14.35

7.29

14.88

7.29

14.88

8.5

1.58

12.88

2000

400

480

2000

300

400

2000

187

312

0.035

0.0144

0,0496

0,01822

0.0053

0.0084

0.0688

0.0096

0.0825

0,00346

0,00717

0,003645

0,00744

0,00425

6-7

7-8

8-9

9-0

2.83

178.39

312

400

480

2000

0.009

0.04

0.03125

0,08919

Т_>а> = 0.241+0.228=0,469мин

Т_>в>=Т_>ву>+Т_>всп>+Т_>вн>=0,45+0,55+0,47=1,47 мин

где Т_>ву> = 0,45 мин (К.2, стр.36, [5]) – время на установку и снятие заготовки;

Т_>всп.> = 0,04 + 0,03 + 0,15 + 0,04+0.29 = 0,55 мин (К.8, стр.50, [5]) – время, связанное с выполнением переходов;

Т_>ви>= 0.3+0.07+0.1= 0.47 мин (К.9, стр.52, [5]) – время на контрольные измерения;

Т_>об> = 10% (К.10, стр.55, [5]) – время технологического обслуживания и отдыха;

К_>тв> = 1 (К.1, стр.35, [5]) – поправочный коэффициент на вспомогательное время, зависящий от серийности работ, типа оборудования и трудоёмкости.

Т_>ш> = (0,469 + 1,47∙1)∙(1 + ) = 2,13 мин

Т_>пз>= 14 мин – (К.11, стр.50, [5]) подготовительно-заключительное время;

n_>Д> = 84 – размер партии деталей.

Определим штучно-калькуляционное время:

Т_>ш-к> = 2,13 + = 2,29 мин.

Расчет и выбор норм времени на операцию с ручным управлением.

040 Фрезерную

Вспомогательное время

Т_>ву> = 0,15 мин (к.3, стр.34 [8]) – время на установку и снятие заготовки;

Т_>всп> = 0,02+0,06+0,08+0,5+0,06=0,27 мин (к.18, стр.67 [7]), (к.18, стр.69 [7]) – вспомогательное время, связанное с переходом;

Т_>ви> = 0,17 мин (к.86, стр.186 [8]) – время на контрольные измерения (при помощи штангенциркуля);

Т_>П
З>- время подготовительно-заключительное

Т_{>П З}>=18 мин (с.110 к.32 [8])

а_>абс> – процентное выражение времени взятого от оперативного а_>абс>=3%;

а_>отд> – время на отдых и личные надобности а_>отд>=7%;

Определим штучно-калькуляционное время:

Нормы времени по операциям сведем в таблицу 17.

Таблица 17 - Нормирование времени на механическую обработку

№ опер.	Наименование	Тв мин	То мин	Тшт мин	Тпз мин	Тшт.к мин
015	Фрезерно-центровальная	2,7	1,63	3,27	29	3,61
020	Токарная с ПУ	1,8	1,64	3,78	24,2	4,06
025	Токарная с ПУ	1,53	1,32	3,13	22	3,39
030	Токарная с ПУ	1,47	0,469	2,13	18	2,29
035	Фрезерная	1,24	1,07	2,54	32,5	2,92
040	Фрезерная	0,59	1,4	2,21	32,5	2,42
055	Круглошлифовальная	0,85	5,2	6,65	23	6,92
060	Круглошлифовальная	0,67	3,8	4,91	23	5,18
065	Круглошлифовальная	0,52	1,2	1,89	23	2,16

Список литературы и нормативных документов

1. Справочник технолога-машиностроителя в 2 томах. Том 1 / Под редакцией Косиловой А.Г., Мещерякова Р.К. – 4-е изд., М. Машиностроение, 1985.

2. ГОСТ 7505-74.

3. Справочник технолога-машиностроителя в 2 томах. Том 2 / Под редакцией Косиловой А.Г., Мещерякова Р.К. – 4-е изд., М. Машиностроение, 1986.

4. Кузнецов Ю.И., Маслов А.Р., Байков А.Н. Оснастка для станков с ЧПУ: Справочник. – 2-е издание – М.: Машиностроение, 1990.

5. Общемашиностроительные нормативы времени и режимов резания на работы, выполняемые на металлорежущих станках с ЧПУ – ЦБПНТ при НИИ труда. М.: Машиностроение. 1980.

6. Общемашиностроительные нормативы режимов резания для технического нормирования работ на металлорежущих станках. Часть 1. ЦБПНТ при НИИ Труда. 2-е издание; М.: Машиностроение, 1974.

7. Общемашиностроительные нормативы режимов резания для технического нормирования работ на металлорежущих станках. Часть 2. ЦБПНТ при НИИ Труда. 2-е издание; М.: Машиностроение, 1974.

8. “Общемашиностроительные нормы времени вспомогательного, на обслуживание рабочего места и подготовительного для технического нормирования станочных работ”. ЦБПНТ при НИИ труда. М.: Машиностроение. 1974.

Технология изготовления детали типа "Вал"

5. Выбор исходной заготовки

5.1 Определение вида и метода получения исходной заготовки

5.2 Определение общих припусков на обработку и размеров заготовки

Поверхность

Квалитет

Допуск на заготовку

1

2

5

Ø49

181

Поверхность

Квалитет

Допуск на заготовку

ø