Температурный расчет сварки
РАСЧЕТНО-ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
к курсовой работе
по дисциплине: «ТЕОРИЯ СВАРОЧНЫХ ПРОЦЕССОВ»
Аннотация
Основная задача данной курсовой работы – выполнить расчет температурных полей, которые представляются в виде графических зависимостей:
– Т=f(t) – термических циклов кривых для точек, расположенных на различном расстоянии Y от оси шва. При этом Z принимается равной Z=0;
– изотермических линий для температур Т=(0,2; 0,4; 0,6; 0,8; 1,0) Т>пл>.,
где Т>пл>. – температура плавления основного металла, °С;
– Т>max>, где Т>max> – максимальная температура точки, °С;
– максимальную температуру Т>max> в точке с координатой y=2∆y, где ∆y – шаг по для термических циклов;
– мгновенную скорость охлаждения w точек, лежащих на оси шва, при температуре Т=0,4Т>пл>;
– длительность пребывания выше температуры Т=0,4Т>пл >точек шва с координатой y=2∆y;
– длину сварочной ванны L;
– ширину шва В;
– ширину зоны нагрева ∆1 между изотермами для температур Т=0,4Т>пл >и Т=0,6Т>пл>
Каждые из перечисленных величин надо определить двумя способами: при помощи расчетных формул и из графиков.
Введение
Тепловые основы сварки – прикладная научная дисциплина, изучающая источники тепла, нагрев и охлаждение металла, их влияние на протекающие при сварке процессы.
При сварке происходит изменение температуры металла шва от температуры окружающей среды до температуры плавления металла и выше. В этом промежутке температур происходит расплавление и кристаллизация металла, фазовые и структурные превращения: химические реакции в жидкой ванне; объемные изменения основного и наплавленного металла.
Для того чтобы управлять этими процессами, прогнозировать возможные трудности при сварке, и пользуются тепловой теорией, сущность которой состоит в определении температуры в любой точке тела в любой момент времени от действия источника нагрева.
1. Подготовка исходных данных для расчетов
Марка свариваемого материала: Ст3;
тип соединения: стыковое.
толщина пластины: 30 мм
способ сварки: ДФ;
диаметр сварочной проволоки: 3 мм
катет шва: 4 мм
V>св>.=20–22 м/ч=0,56 см/с;
U>д>=36–38B;
I>св>.=550–600А;
η=0,8;
температура плавления для стали Ст3: Т>пл>> >=1535 °С;
коэффициент теплообмена: а=0,08 см2/с;
коэффициент теплопроводимости: λ=0,38 Вт/см·К;
удельная теплоемкость С>р>=4,8 Дж // см2·К;
коэффициент теплоотдачи: α=12*10-3;
е=2,77.
2. Выбор и обоснование расчетной схемы
Определяю эффективную мощность:
Эффективная тепловая мощность, вводимая в изделие, при автоматической сварке под флюсом определяется по формуле, Вт:
следовательно
,
(Вт) – эффективная тепловая мощность
в моем случае.
Определяю максимальную температуру:
Тогда Т>max
>равна>
>
,
°С.
Для расчета выбираю полубесконечное тело с точечным, быстродвижущимся источником на его поверхности.
Определяю диапазон варьирования по координатам и шаг варьирования:
Используя формулу (6.43, с. 180, 1), для нахождения ∆Т
,
можно найти Х.
Для упрощения расчетов, принимаю Y=0 и Z=0; ∆Т=0,1·Т>пл>=153,5 °С.
Следовательно, Х будет равен:
(см).
Х= – 43,24 см.
Чтобы найти Y, необходимо сначала определить ширину зоны термического влияния 2ℓ:
Используя формулу (7.6, с. 210, 1), для нахождения 2ℓ:
(см).
2ℓ=5,94 см.
Y=1/2*2ℓ=2,95 (см).
Определяю диапазоны варьирования по X и Y.
По Х: ∆Х=0,05·Х>max>=0,05·-43,24=-2,162 см.
По Y: ∆Y=0,2·Y>max>=0,2·2,95=0,590 см.
Определяю время сварки t (c) и шаг варьирования:
t= – x/v=43,24/0,56=77,22 (с).
По t: ∆t=0,05·t>max>=0,05·77,22=3,86 (с).
Определяю число точек:
N>X>=21,
N>Y>=6,
N>t>=21.
3. Определение параметров термического цикла
Аналитический метод
а) Определяю мгновенную скорость охлаждения W при температуре Т=0,4Т>пл>:
Т>пл>> >=1535 °С, тогда Т=0,4·1535=614 °С.
(°С/с).
б) Определяю максимальную температуру Т>max> в точке с координатой
Y=2· ∆Y:
(°С).
в) Определяю длительность пребывания металла выше температуры Т=0,4·1535=614 °С:
Теперь при этом значении безразмерной величины по номограмме (рис. 7.9, с. 217, 1), определяю значение коэффициента k1=0,075.
Для определения продолжительности пребывания металла выше температуры Т=0,4·1535=614 °С, воспользуюсь формулой (7.24, с. 217, 1):
,
где
и есть коэффициент k1=0,075.
Тогда t>n>>:>
(с).
г) Длина сварочной ванны:
Используя формулу (7.44, с. 230, 1), для нахождения L:
,
нахожу
(см).
д) Ширина шва:
В=
(см).
е) Ширина зоны нагрева ∆1 между изотермами для температур
Т=0,4Т>пл >и Т=0,6Т>пл>:
Т1=0,4·1535=614 °С;
Т2=0,6·1535=921 °С.
(см).
(см).
Тогда ширина зоны нагрева ∆ℓ между изотермами для температур
Т1=0,4·1535=614 °С и Т2=0,6·1535=921 °С, будет равна:
∆ℓ=ℓ>1>-ℓ>2>=2,971–2,426=0,55 (см).
Графический метод.
Построение термоциклов.
Использую формулу (6.43, с. 180, 1), для нахождения ∆Т при построение термоциклов, Z=0:
N>X>=21,
N>Y>=6.
Построение изотермических линий для температур
Т=(0,2; 0,4; 0,6; 0,8; 1,0) Т>пл>., где Т>пл>.–температура плавления основного металла, °С:
Т=(0,2; 0,4; 0,6; 0,8; 1,0) Т>пл>:
Т0=0,2·1535=307 °С;
Т1=0,4·1535=614 °С;
Т2=0,6·1535=921 °С;
Т3=0,8·1535=1228 °С;
Т4=1,0·1535=1535 °С;
Используя формулу (6.43, с. 180, 1), для нахождения ∆Т
,
можно найти Y
при заданном X.
Для этого, преобразовав формулу:
Для Т0=307 °С нахожу Y:
Для Т1=614 °С нахожу Y:
Для Т2=921 °С нахожу Y:
Для Т3=1228 °С нахожу Y:
Для Т4=1535 °С нахожу Y:
Выводы
-
Аналитический метод
Графический метод
Максимальная температуру Т>max> в точке с координатой
Y=2· ∆Y=2·0,59=1,18 см:
Т>max> =973,156 °С
Т>max> =999,271 °С
Мгновенная скорость охлаждения W при температуре Т=0,4·1535=614 °С:
W=-31,806 °С/с
W=38,2 °С/с
Длительность t>n> пребывания металла выше температуры Т=0,4·1535=614 °С:
t>n>> >=11,473с
t>n>> >=15,3с
Длина сварочной ванны L:
L=10,81 см
L=10,81 см
Ширина шва В:
В=2,97 см
В=3,0 см
Ширина зоны нагрева ∆ℓ между изотермами для температур
Т1=614 °С и Т2=921 °С:
∆ℓ=0,55 см
∆ℓ=0,6 см
Библиографический список
Теория сварочных процессов. Учеб. для ВУЗов по спец. «Оборудование и технология сварочного производства» /В.Н. Волченко, В.М. Ямпольский, В.А. Винокуров и др.: под ред. В.В. Фролова. – М.: Высшая школа, 1988.-539 с.
Технология электрической сварки металлов и сплавов плавлением /Под ред. Акад. Б.Е. Патона. – М.: Машиностроение, 1974. – 758 с.