Проектирование привода коробки скоростей металлорежущего станка
Министерство образования и науки Украины
Донецкий Национальный Технический
Университет
кафедра " Металлорежущие станки и инструмент "
КУРСОВОЙ ПРОЕКТ
по дисциплине: " Металлообрабатывающее оборудование"
на тему: "Проектирование привода коробки скоростей металлорежущего станка"
Выполнил:
ст. гр. МС-99 а
Прохорова Н.В.
Проверил Петтик Ю.В.
Донецк 2002
ЗАДАНИЕ
Спроектировать привод коробки скоростей металлорежущего станка по исходным данным:
1. Тип станка – вертикально-сверлильный.
2. Основной размер – d = 20мм.
3. Разрабатываемый привод – главного движения.
4. Предельные значения – n>min> = 18об/мин; n>max> = 1000об/мин.
5. Знаменатель прогресии – 1,41.
6. Примечания – ЧПУ.
РЕФЕРАТ
Пояснительная записка содержит: стр.29, рис. 12 , табл. 4 , источников 10, приложения 3.
В работе приведен анализ возможностей вертикально-сверлильного станка, особенности и требования, предъявляемые к коробкам скоростей. Проанализированы кинематические схемы привода и выбран оптимальный вариант компоновки кинематической схемы привода станка.
Приведен кинематический и силовой расчет привода, расчет на прочность основных деталей проектируемого узла.
Выбран материал валов и зубчатых колес. Приведен выбор шлицевых соединений, подшипников, описана система смазки и управления.
Объект проектирования - коробка скоростей вертикально-сверлильного станка.
Цель работы - проектирование оптимального привода станка.
ПРИВОД, СТРУКТУРНАЯ СЕТКА, ЗУБЧАТАЯ ПЕРЕДАЧА, ВАЛ, ПОДШИПНИК, НАПРЯЖЕНИЕ.
СОДЕРЖАНИЕ
ВВЕДЕНИЕ
ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА И НАЗНАЧЕНИЕ ВЕРТИКАЛЬНО-СВЕРЛИЛЬНЫХ СТАНКОВ
Общие сведения о вертикально-сверлильных станках
Особенности привода скоростей вертикально-сверлильного станка
КИНЕМАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПРИВОДА СТАНКА
Выбор диапазона регулирования и числа ступеней передач коробки скоростей
Разработка и построение структурной сетки и графика чисел оборотов
Подбор чисел зубьев
Разработка кинематической схемы привода
Расчет погрешностей кинематических цепей станка
СИЛОВОЙ РАСЧЕТ КОРОБКИ СКОРОСТЕЙ
Расчет коэффициента полезного действия станка и мощности главного электродвигателя
Расчет крутящих моментов на валах
3.3Расчет на прочность зубчатых колес
3.4 Расчет геометрических параметров зубчатых колес
3.5 Уточненный расчет вала
ВЫБОР ПОДШИПНИКОВ
ВЫБОР ШПОНОК
ВЫБОР СИСТЕМЫ СМАЗКИ
ВЫБОР СИСТЕМЫ УПРАВЛЕНИЯ
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
ПЕРЕЧЕНЬ ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
ВВЕДЕНИЕ
Приводы металлорежущих станков выполняют широкий спектр движений: рабочих, вспомогательных, установочных и т.д.
При этом перемещается инструмент или заготовка. Кинематические и силовые характеристики коробки скоростей должны обеспечить требуемые значения величины скоростей при обработке на станке различных деталей из различных деталей с различными физико-механическими свойствами.
Движение на коробку скоростей передается от электродвигателя через клиноременную передачу.
К приводам станков, с учетом технологического назначения станка предъявляются специальные требования – по передаче усилий, обеспечению постоянства скоростей, быстродействию, габаритным размерам, удобства управления.
1. ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА И НАЗНАЧЕНИЕ ВЕРТИКАЛЬНО-СВЕРЛИЛЬНЫХ СТАНКОВ
Общие сведения о вертикально-сверлильных станках
Группа сверлильных и расточных станков включает в себя следующие типы:
Настольно и вертикально- сверлильные станки.
Одношпиндельные полуавтоматы.
Многошпиндельные полуавтоматы.
Координатно-расточные станки.
Радиально и координатно-сверлильные станки.
Расточные станки.
Отделочно-расточные станки.
Горизонтально-сверлильные станки.
Разные.
Основными формообразующими движениями на этих станках является главное движение – вращательное, и движение подачи шпинделя или стола.
Отверстие получается методом двойного следа
Рисунок 1.1.1 – Схема формообразующих движений.
Посредством органов настройки устанавливаются частота и подача.
Операции выполняемые на станках сверлильно-расточной группы:
сверление;
рассверливание;
зенкерование;
развертывание и другие.
Расточные станки могут также производить фрезерование, нарезание резьб и другие.
По расположению шпинделя различают вертикально и горизонтально-расточные станки, а также станки с постоянным положением шпинделя и радиально-сверлильные, допускается перемещение шпинделя , а иногда и наклон.
По числу шпинделей различают одно-шпиндельные и многошпиндельные.
Для глубокого сверления применяют горизонтально-шпиндельные станки (если глубина сверления > 10-ти диаметров – сверление глубокое).
Различают следующие расточные станки:
горизонтально-расточные станки;
координатно-расточные станки;
алмазно-расточные станки;
специализированные.
Горизонтально-расточные станки предназначены для обработки отверстий с точными расстояниями между всеми осями в деталях и отличаются большой универсальностью.
Координатно-расточные станки с вертикальным расположением шпинделя имеют большую жесткость конструкции, имеют специальное измерительное устройство и предназначены для обработки отверстий с особо точным расстоянием между осями.
Алмазно-расточные станки применяют для тонкого отделочного растачивания отверстий алмазным или твердосплавным резцом при высокой скорости резания. При обработке применяют малые подачи и малые глубины резания.
В данной курсовой работе проектируется привод для вертикально-сверлильного станка.
Рисунок 1.1.2 – Общий вид станка.
Органы управления:
1. Рукоятка перемещения стола.
2. Штурвал для подъема и опускания шпинделя.
Основные узлы станка:
3. Стол.
4. Шпиндельная бабка с коробкой подач.
5. Коробка скоростей.
6. Станина (колонна).
7. Основание станины.
Данный станок предназначен для обработки деталей небольшой массы.
Область использования: основные производственные цеха в условиях единичного и мелкосерийного производства. Также станок используется в ремонтно-механических и инструментальных цехах.
На фундаментной плите 7 смонтирована колонна 6, в ее верхней части размещается коробка скоростей 5 с электродвигателем. На вертикальных направляющих установлена шпиндельная бабка 4 внутри которой размещается привод подач, осуществляющий вертикальное перемещение шпинделя. Поднимать и опускать шпиндель можно механически или вручную с помощью штурвала 2. Для установки и закрепления приспособлений с заготовкой имеется стол 3, его можно устанавливать на различную высоту в зависимости от размеров заготовки или приспособления.
Особенность вертикально-сверлильного станка – для обработки отверстия необходимо совместить центр будущего отверстия с осью вращения инструмента.
2. КИНЕМАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПРИВОДА СТАНКА
2.1 Выбор диапазона регулирования и числа ступеней передач коробки скоростей
Основными техническими характеристиками вертикально-сверлильного станка, определяющими его технологические возможности являются:
- предельные значения частот вращения n>min> = 18об/мин; n>max> = 1000об/мин,
- знаменатель ряда частот вращения φ=1,41.
Определяем диапазон регулирования:
Определяем
число
ступеней скорости :
,
принимаем
z=14.
2.2 Разработка и построение структурных сеток и графика чисел оборотов
По заданному числу z=14 определяем возможные типы схем сложенных структур , т.к. простые множительные структуры не используем.
Для z=18 и φ=1,41 сведем основные возможные варианты в таблицу 2.1.
Исходя из принципа оптимизации, в основу которого положено минимальное число элементов привода (количество валов, шестерен, блоков и муфт) и максимального количества ступеней передач по скоростной цепи, выбираем в качестве оптимальной структуры – структуру типа А1-2, вид структурной формулы z=14=2(i0+i΄·2·3).
Таблица 2.2.1 – Варианты коробок скоростей со сложенной структурой для z=18 и φ=1,41.
-
Структурная формула
Вид структуры
Основные показатели привода
Кол-во шестерен
Кол-во валов
Кол-во блоков
Кол-во передач по короткой цепи
Кол-во муфт
2(i0+i'·2·3)
АⅠ
18
5
4
1
нет
2(1+i·2+2·2)
БⅡ
18
5
4
1
1
2(0+3+i"· i"·4)
БⅢ
22
5
3
2
нет
2(i0+i'· i'·3+i"· i"·3)
БⅠ
26
7
4
2
нет
2(1+i'·2+i'·2+i"·2)
и т.д.
ВⅡ
16
6
3
1
2
Общий вид типовой схемы сложенной структуры вида АⅠ- 2 приведен на рис. 2.2.1
Рисунок 2.1 -Типовая схема сложенной структуры вида АⅠ- 2
В принятой структурной формуле определяем характеристики групп x>1>=1, x>2>=1, x>3>=2, x>4>=6.
Структурная сетка коробки скоростей приведена на рис. 2.2.2
Рисунок 2.2.2 - Структурная сетка.
При
построении графиков чисел оборотов на
основе выбранной структурной сетки
учитывается то, что с точки зрения работы
шестерен желательно, чтобы передаточные
отношения в цепях главного движения
находились в пределах
,
так как ускорительные передачи работают
хуже замедлительных.
Графиков чисел оборотов приведен на рис. 2.2.3.
Рисунок 2.3 - Графиков чисел оборотов вертикально-сверлильного станка
Подбор чисел зубьев
Для подбора чисел зубьев воспользуемся графиком чисел оборотов (рис.2.3) и значениями передаточных отношений I между звеньями коробки главного движения.
Передаточные отношения:
;
;
;
;
;
;
;
;
;
;
Подбираем числа зубьев [5,стр.121,табл.3]:
z>1> = 23; z>5> = 80; z>9> = 30; z>13> = 60; z>17> = 33;
z>2> = 46; z>6> = 21; z>10> = 60; z>14> = 30; z>18> = 67;
z>3> = 28; z>7> = 67; z>11> = 45; z>15> = 20;
z>4> = 41; z>8> = 34; z>12> = 45; z>16> = 80;
2.4 Разработка кинематической схемы привода
На основании графика частот вращения и найденных значений чисел зубьев составляем принципиальную кинематическую схему привода главного движения станка (рис.2.4.1).
Рисунок 2.4.1 - Кинематическая схема привода главного движения станка
2.5 Расчет погрешностей кинематических цепей станка
,
>В результате проверки всех основных цепей можно сделать вывод, что числа зубьев колес подобраны правильно и погрешности цепей не превышают допустимую погрешность.>
3. СИЛОВОЙ РАСЧЕТ
3.1 Расчет коэффициента полезного действия станка и мощности главного электродвигателя
Мощность электродвигателя определяем, используя зависимость
где М>кр> – максимальный момент.
Для d = 12 рассчитываем крутящий момент используя следующие данные:
S,
d,
C>n>
(материал
=750
МПа, НВ = 170 конструкционная сталь).
Используя формулу для определения сил резания:
S = 0,35 мм; q = 2,0;
С>м> = 0,0345; y = 0,8;
K>p> = 1; D = 20мм;
M>kp> = 10 · 0,0345 · 122,0 · 0,350,8 · 1 = 59,58 Н/м.
Определение скорости резания
Стойкость инструмента принимаем минимальную.
Т = 45; m = 0,2;
С>v> = 9,8; y = 0,5;
q = 0,4; K>v> = 1;
м/мин;
n
=
;
Принимаем по графику ближайшую меньшую n = 355 об/мин;
N
=
кВт;
Для силового расчета нам необходимо знать мощность холостого хода (N>xx>).
Ее определяют по формуле Левита
кВт;
N>дв> = N>эф> + N>xx> =2,15 + 0,196 = 2,35 кВт.
Принимаем N>дв>=3 кВт.
(Технические характеристики электродвигателя (по ГОСТ 19523-74))
Тип двигателя - 4A90L2У3
Номинальная мощность Pном. = 3 кВт
Частота вращения = 2840 об/мин.
КПД = 84.5%
COS(ф) = 0.88
Отношение минимального момента крутящего к номинальному М>min>/М>ном>. = 1.6
Отношение пускового момента к номинальному моменту М>п>/М>ном> = 2.1
Отношение критического момента к номинальному М>кр>/М>ном> = 2.5
Отношение пускового тока к номинальному I>п>/I>ном> = 6.5
Маховой момент J = 0,35·10-2 кгс·м2.
Основные размеры и масса электродвигателя
Число полюсов - 2
Габаритные размеры, мм.
l30 = 350; h31 = 243; d30 = 208.
Установочно-присоединительные размеры, мм.
l1 = 50; l10 = 125; l31 = 56; d1 = 24; d10 = 10; b10 = 140; h = 90.
Масса, кг = 28.7
Присоединительные размеры для двигателей с фланцем
d20 = 215; d22 = 15; d25 = 180;
3.2 Расчет крутящих моментов на валах
М>кр.вал>
= 9740
[Н·м];
M>kp>>.1>
= 9750·
Н·м;
M>kp>>.2
>= 9750·
Н·м;
M>kp>>.4
>= 9750·
Н·м;
M>kp>>.5
>= 9750·
Н·м;
M>kp>>.3
>= 9750·
Н·м;
Определение диаметров валов (проектный расчет).
[м];
=
30 Мпа (для стали 40)
принимаем
d=30
мм,
принимаем d=30
мм,
принимаем d=30
мм,
принимаем d=30
мм,
принимаем d=40
мм,
3.3 Расчет на прочность зубчатых колес
Рассчитываем модуль зубчатой передачи не только по напряжениям изгиба, но и по контактным напряжениям; из двух величин выбираем большую и приводим к стандартному значению:
,
мм.
,
мм.
где
расчетами крутящий момент на валу
шестерни (меньшего колеса) передачи в
н м,
z число зубьев шестерни;
i
передаточное число, равное отношению
числа зубьев большего колеса к числу
зубьев меньшего колеса (
),
независимо от того, понижающей передача
или повышающая;
знак плюс для подач
наружного зацепления, минус внутреннего;
- коэффициент формы зуба,
для z=20
=0,4
,
b рабочая ширина зубчатого венца колеса в мм;
коэффициенты, учитывающие
увеличение нагрузки на передачу по
сравнению с номинальной вследствие
неравномерного характера процесса
резания в работы привода;
где
коэффициент перегрузки,
=1,2,
,
коэффициенты динамичности нагрузки,
из-за изготовления и монтажа
=1,05,
=1,03
коэффициенты неравномерности
распределения нагрузки по длине зуба;
для
допускаемое напряжение
на изгиб и контактную прочность а
определяются по формулам:
=1,9·108·1,2·1,4=2,96·108
Па,
=9,5·108·1,62=15,4·108
Па.
длительные пределы
выносливости зубьев при расчете на
изгиб и контактную прочность в
коэффициент, учитывающий
влияние режима шлифования зубьев на
величину допускаемого изгибного
напряжения
коэффициенты
переменности режима работы,
,
где
- расчетное (базовое)
число циклов нагружения при испытании
материала шестерни на усталостную
прочность,
=7·107
-
количество передач в группе,
=2
-
расчетная частота вращения шестерни в
мин-1;
=219,63об./мин,
коэффициенты увеличения
и
,
зависящие от степени универсальности
станка в расположения передачи (ближе
к выходному валу).
;
;
;
,
таким образом
мм,
Принимаем по стандартному ряду m=3мм.
Остальные модули прямозубых зубчатых колес рассчитаны с помощью ЭВМи результаты расчета сводим в табл. 3.3.1.
3.4 Расчет геометрических параметров зубчатых колес
Диаметры делительных окружностей определяются по зависимости:
d>wi>=m>i>·z>i>>,>
Диаметры окружностей вершин определяются по зависимости:
d>ai>=d>wi>+2m>i>,
Диаметры окружностей впадин определяются по зависимости:
d>fi>=d>wi>-2,5m>i>.
Определяем межцентровые расстояния между валами по формуле:
.
Определяем ширину зубчатых венцов по зависимости:
b>1>=10·m=10·3=30мм
b>2>=10·m=10·3=30мм
b>3>=10·m=10·3=30мм
b>4>=10·m=10·3=30мм
b>5>=10·m=10·2,5=25мм
b>6>=10·m=10·2,5=25мм
b>7>=10·m=10·2,5=25мм
b>8>=10·m=10·2,5=25мм
b>9>=10·m=10·3=30мм
b>10>=10·m=10·3=30мм
b>11>=10·m=10·3=30мм
b>12>=10·m=10·3=30мм
b>13>=10·m=10·3=30мм
b>14>=10·m=10·3=30мм
b>15>=10·m=10·2,5=25мм
b>16>=10·m=10·2,5=25мм
b>17>=10·m=10·2,5=25мм
b>18>=10·m=10·2,5=25мм
Таблица 3.3.1 - Исходные данные для расчета модуля и результаты расчета
|
Валы |
Передат. отношение |
Крутящ.момент М>кр >Н/м |
Ст.точности Исполн.вала |
Число передач в группе |
Материал зубч.колес |
Частота вращ. шестерни |
Расч. знач |
m мм |
|
|
М>изг> |
М>кон> |
||||||||
|
I – II |
28/41=1/1.41 |
40,21 |
Точная (7); ближе к входному валу |
2 |
40Х Закалка объемная |
710 |
0,76 |
0,85 |
3 |
|
II – IV |
21/80=1/4 |
56,35 |
Точная (7); ближе к входному валу |
1 |
40Х Закалка объемная |
500 |
1,2 |
1,5 |
2,5 |
|
IV – V |
45/45=1 |
222,5 |
Точная (7); ближе к входному валу |
3 |
40Х Закалка объемная |
125 |
2,99 |
2,64 |
3 |
|
V – III |
20/80=1/4 |
219,63 |
Точная (7); ближе к выходному валу |
2 |
40Х Закалка объемная |
125 |
1,95 |
2,27 |
2,5 |
|
II - III |
67/34=2 |
56,35 |
Точная (7); ближе к выходному валу |
1 |
40Х Закалка объемная |
31,5 |
0,79 |
0,8 |
2,5 |
Таблица 3.4.1 – Геометрические параметры зубчатых прямозубых колес.
-
Z №
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
z
23
46
28
41
80
21
67
34
30
60
45
45
60
30
20
80
33
67
m
3
2,5
3
2,5
d
69
138
84
123
200
52,5
167,5
85
90
180
135
135
180
90
50
200
82,5
167,5
d>f>
61,5
130,5
76,5
155,5
193,75
46,25
161,25
78,75
82,5
172,5
127,5
127,5
172,5
82,5
43,75
193,75
76,25
161,25
d>a>
75
144
90
129
205
57,5
172,5
90
96
186
141
141
186
96
55
205
87,5
172,5
a>w>
103,5
126,25
135
125
3.5 Уточненный расчет вала
Приведем расчет вала Ⅴ коробки скоростей. Расчетная схема приведена на рисунке 3.5.1.
Рисунок 3.5.1 –схема зацепления вала Ⅴ с валами Ⅵ и Ⅲ.
Для наглядности изобразим схему зацепления сбоку, на которой покажем все силы, действующие на вал Ⅴ (рис. 3.5.2).
Рисунок 3.5.2 –Схема сил действующих на вал \/.
Окружная сила:
Радиальная сила:
,
гор.:
∑ У=0:
Ra+Rв-3197,5- 3296,3=0,
∑Ma=0: 3197,5∙182,5+3296,3∙(182,5+87,5)+Rв∙491=0,
Rв=3597,1Н,
Rа=2896,7Н,
верт.:
∑ У=0:
Ra+Rв-8785,2-1199,7=0,
∑Ma=0:
8785,2∙182,5+1199,7∙(182,5+87,5)-Rв∙491=0,
Rв=3925,1Н,
Rа=6059,8Н.
Рисунок 3.6.2.-Эпюры изгибающих и крутящих моментов.
Расчет валов на прочность производят по формуле:
Н/м2
где
приведенное напряжение
(изгиб плюс кручение) в Па;
расчетный крутящий
момент на валу в Н·м;
наибольший изгибающий
момент в опасном сечении вала (шпинделя)
в Н·м:
где
максимальные изгибающие моменты в
опасном сечении в Н·м,
,
момент сопротивления
изгибу в опасном сечении в м3;
,
допускаемое напряжение
на изгиб в Н/м2,
Принимаем для валов сталь
35 нормализованную с
.
.
4. ВЫБОР ПОДШИПНИКОВ
Осевые нагрузки в коробке скоростей отсутствуют, поэтому применяем однорядные шариковые подшипники (по ГОСТ8338-75). В табл. 4.1приведены основные параметры подшипников, используемых в коробке.
Таблица 4.1- Основные размеры подшипников.
-
Обозначение подшипника
d
D
B
r
Динамич.
грузоподъем
ность, c,кН
Статическая
грузоподъем
ность, с>0>, кН
307
35
80
21
1
33,2
18
209
45
85
19
1
33,2
18,6
Общий вид подшипника приведен на рисунке 4.1
Рисунок 4.1 – Основные размеры шарикового подшипника.
В шпиндельной коробке имеется несколько десятков подшипников, а отказ любого из них выводит из строя всю коробку.
5.ВЫБОР ШПОНОК
Выбираем в качестве неподвижного соединения шпоночное с призматической шпонкой (по ГОСТ23360-78 ).
Для диаметров валов от 22 до 30 мм имеем следующие размеры шпонок: b×h×l= 8×7×18 мм,
глубина паза вала t>1>=4мм,
глубина паза втулки t>2>=3,3мм.
Для диаметров валов от 38 до 44 мм имеем следующие размеры шпонок: b×h×l= 12×8×28 мм,
глубина паза вала t>1>=5мм,
глубина паза втулки t>2>=3,3мм.
Основные размеры соединения приведены на рис.5.1.
Рисунок 5.1- Основные размеры шпоночного соединения.
Выбранные шпонки необходимо проверять на смятие по формуле:
,
6. ВЫБОР СИСТЕМЫ СМАЗКИ
Смазочной системой называют совокупность устройств для подачи смазочного материала к трущимся поверхностям и возврата его в резервуар.
В качестве смазочных материалов в станках применяют жидкие минеральные масла и густые (консистентные) мази. Преимущественное распространение получили минеральные масла, которые лучше подходят для смазки ответственных быстроходных сопряжений и позволяют более легко осуществлять централизованную смазку с ее циркуляцией и очисткой от загрязнения.
Выбор того или иного сорта смазки зависит в первую очередь от скоростей относительных скольжений и нагрузок, действующих в сопряжениях.
При прочих равных условиях, чем выше скорость относительного скольжения и чем ниже давление в сопряжении, тем меньше вязкость.
Для коробок скоростей металлорежущих станков рекомендуется использовать масло индустриальное марки И-30(ГОСТ20799-75).
Определяем скорость в подшипниковых узлах:
Определяем значение n·d>cp>=0,26·106·30=7,8·106.
Применяем смазку поливом сверху.
7. ВЫБОР СИСТЕМЫ УПРАВЛЕНИЯ
Механизм управления коробкой скоростей позволяет обеспечить четкое выполнение заданных функций станка с минимальным расходом времени и усилий, удобство и безопасность в управлении.
В нашем случае управление коробкой скоростей производится с использованием электромагнитных муфт. Это фрикционные односторонние муфты.
Устройство электромагнитной фрикционной односторонней муфты приведено на рис. 7.1.
При включении электромагнитной муфты (рис.7.1) магнитное поле, образуемое катушкой 2,притягивает якорь 5, сжимая пакет магнитопроводящих дисков 3 и 4. Выступы внутренних дисков 4 зацепляются со шлицами втулки 1, закрепляемой на валу механизма, а наружные выступы дисков3 зацепляются с втулкой 6, имеющей пролет и являющейся другим вращающимся элементом этого механизма.
Порядок включения и выключения муфт согласован с электросхемой привода, согласованной с кинематическими цепями привода скоростей.
Рисунок 7.1 – Конструкция электромагнитной муфты.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
При выполнении разделов курсового проекта спроектирована коробка скоростей вертикально-сверлильного станка с ЧПУ с основным параметром d=20мм.
В результате выбрана кинематическая схема привода, произведен силовой расчет коробки скоростей – определены диаметры валов, модули зубчатых колес, выбраны подшипники качения, шпоночные соединения.
Обоснована и выбрана система смазки и управления коробки скоростей вертикально-сверлильного станка.
Спроектирована развертка и свертка вертикально-сверлильного станка с ЧПУ.
ПЕРЕЧЕНЬ ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
Пуш В.Э. Конструирование металлорежущих станков. -М.: Машиностроение, 1977.-309с.
Справочник технолога машиностроителя. В 2-х т. Т2/ Под ред. А.Г. Косиловой и Р.К. Мещерякова 4-е изд-. М.: Машиностроение, 1985.-496с.
Методические указания к курсовому проекту по курсу "Металлорежущие станки и промышленные роботы" №755 (для студентов спец. 0501/Сост.: Сапронов Ю.А., Кочергие В.Г., Вяльцев Н.В., Горкуша А.Е. – Донецк: ДПИ, 10987. –48с.
Тарзиманов Г.А. Проектирование металлорежущих станков. -М.: Машиностроение, 1980.-288с.
Проников А.С. Расчет и конструирование металлорежущих станков. Изд.2-е, Высшая школа, 1968, - 431с.
Детали машин: Атлас конструкций./Уч. пособие для маш. Вузов /В.Н. Беляев, И.Р. Богатырев, А.В. Буланже, и др.; Под ред д.т.н., проф. Д.Н. Решетова. – 4-е изд.; перераб. и доп. М.: Машиностроение, 1979. – 367с.
Подшипники качения: Справочник/Под ред. В.Н. Нарышкина и Р.В Коросташевского. -М.: Машиностроение, 1984 - с.
Расчеты на прочность деталей машин: Справочник/ Сост.: И.А. Биргер, Б.Ф. Шорр, Г.Б. Иосилевич -М.: Машиностроение, 1979 -702с.
Федотенок А.А. Кинематическая структура металлорежущих станков. -М.: Машиностроение, 1970.- 403 с.
Допуски и посадки: Справочник. В 2-х ч./в.Д. Мягков, М.А. палей, А.Б. Романов. В.А. Брагинский. – 6-е изд., перераб. И доп. – Л.: машиностроение. Ленингр. Отд-ние, 1982. – Ч.1. –543 с.