Умягчение воды методом ионного обмена

Петербургский Государственный Университет

Путей и Сообщения.

Кафедра “Водоснабжение и водоотведение”

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ:

“Умягчение воды методом ионного обмена”

Студент: Перельзон И. Б.

Преподователь: Постнова Е. В.

2000

Введение.

На железнодорожном транспорте имеются предприятия, для работы которых требуется вода с малой жесткостью.

Известно, что жесткость воды обусловлена наличием в ней солей кальция и магния. Использование жесткой воды приводит к образованию накипи на внутренней поверхности котлов и теплообменных аппаратов, что снижает эффективность их работы.

В настоящее время один из наиболее распространенных способов умягчения воды является метод ионного обмена. Снижение жесткости воды ионным обменом основано на способности определенных или некоторых искусственных материалов (катионитов) которые имеют в своем составе обменные ионы Na⁺, Н⁺. Способные обмениваться на ионы Са²⁺, Мg²⁺. Реакция обмена:

2 Na [Кат.] + Ca (HCO_>3>)_>2> Ca [Кат.] + 2 NaHCO_>3>

2 H [Кат.] + MgCl_>2> Mg [Кат.]_>2> + 2 HCl

К катионитам относятся глауконитовый песок, гумусовые угли, сульфоуголь, искусственные смолы (КУ-1, КУ-2).

В процессе фильтрации воды через катиноитную загрузку ее обменная способность уменьшается, поэтому необходимо периодически регенерировать (восстанавливать фильтрирующий материал). Реакции регенерации:

Ca [Кат.]_>2> + 2 NaCl 2 Na [Кат.] + CaCl_>2>

Na – катионидные фильтры регенерируются раствором NaCl

Mg [Кат.]_>2> + H_>2>SO_>4> = 2 H [Кат.] + MgSO_>4>

Н – катионидные фильтры регенерируются раствором серной кислоты – Н_>2>SO_>4>.

Для реализации представленных химических процессов устраивают специальное сооружение – станцию умягчения воды.

Целью курсового проекта является расчет основного технологического оборудования – Н-Na- катионитных фильтров и вспомогательного оборудования - кислотное хозяйство, солевое, дегазатор для удаления газов – СО_>2>.

1. Предварительная обработка исходных данных.

Проверка данных химического анализа воды производится путем сопоставления суммы катионов: Ca⁺², Mg⁺², Na⁺, К⁺ с суммой анионов: Cl^-, SO_>4>^-2, НСО_>3>^-:

(1). К = [Ca⁺²] + [Mg⁺²] + [Na⁺] + [K⁺] = 4.0 + 2.4 + 0.9 = 7.3 мг-экв/л

(2). А = [HCO_>3>^-] + [Cl^-] + [SO_>4>^-2] = 5.1 + 0.7 + 1.5 = 7.3 мг-экв/л

Вывод: Сумма катионов равна сумме анионов, следовательно, данные химического анализа воды верны.

1.1. Определяется общая жесткость исходной воды.

Ж_>о> = [Ca⁺²] + [Mg⁺²] = 4.0 + 2.4 = 6.4 мг-экв/л (3).

1.2. Определяется карбонатная жесткость исходной воды.

Ж_>к> = [HCO_>3>^-] = 5.1 мг-экв/л (4).

1.3. Определяется щелочность исходной воды.

Щ_>о >= Ж_>к> = 5.1 мг-экв/л (5).

1.4. Определяется не карбонатная жесткость.

Ж_>нк> = Ж_>о> – Ж_>к> = 6.4 – 5.1 = 1.3 мг-экв/л (6).

2. Выбор и обоснование принципиальной схемы умягчения воды.

Умягчение воды методом ионного обмена может осуществлять: параллельным катионированием, последовательным катионированием, совместным H-Na-катионированием.

Выбор схемы умягчения воды осуществляется на основании сопоставления данных химического анализа исходной воды.

Параллельное H-Na-катионирование применяется при условии:

Ж_>к >/ Ж_>о > 0,5 5.1 / 6.4 = 0.79 0.5 +

Ж_>нк> 3.5 мг-экв/л Ж_>нк >= 1.3 3.5 мг-экв/л +

SO_>4>^-2 + Cl^- 3 … 4 мг-экв/л 1.5 + 0.7 = 2.2 3 мг-экв/л +

Na⁺ + K⁺ 1 …2 мг-экв/л 0.9 2 мг-экв/л +

Последовательное H-Na-катионирование применяется при условии:

Ж_>к >/ Ж_>о > 0.5 5.1 / 6.4 = 0.79 > 0.5 -

Ж_>нк> 3.5 мг-экв/л Ж_>нк >= 1.3 3,5 мг-экв/л -

SO_>4>^-2 + Cl^- 3 … 4 мг-экв/л 1.5 + 0.7 = 2.2 3 мг-экв/л -

Na⁺ + K⁺ не лимитируются -

На основании полученных результатов принимается параллельная схема H-Na-катионирования.

Техническая схема параллельного H-Na-катионирования:

H (Кат)

Дегазатор

Na (Кат)

3. Расчет основного технологического оборудования станции умягчения воды

К основному технологическому оборудованию станции умягчения

Воды Н-Na-катионитные фильтры.

Расчет ведется на основании нормативной литературы.

3.1. Определяется соотношение расходов воды подаваемой на Н-Na-катионитные фильтры.

При параллельной схеме Н-Na-катионирования расчет ведется согласно [1,прил.7,п.25]:

Определяется расход воды подаваемой на Н-катионитные фильтры.

q^H_>пол.>= q_>пол.>( Щ_>о>-Щ_>у >) / ( А+Щ_>о >) м³/час (7)

где q_>пол.>- полезная производительность Н-Na-катионитных фильтров,

q_>пол.>= Q_>сут. >/ 24=1100/24=45.8 м³/час,

Щ_>о>- щелочность исходной воды,

Щ_>о>=5.1 ^гр-экв/_>м3>,

Щ_>у>- щелочность умягченной воды,

А- сумма концентраций анионов,

А= 7.3 ^гр-экв/_>м3>,

q^H_>пол.>= 45.8*( 5.1-0.35 ) / ( 7.3+5.1 ) = 17.5 м³/час

Определяется расход воды на Na-катионитные фильтры:

q^Na_>пол.>= q_>пол.>- q^H_>пол.> м³/час (8)

q^Na_>пол.>= 45.8 - 17.5 = 28.3 м³/час

3.2. Выбирается катионит для загрузки фильтров по [6]:

Принимается сульфауголь мелкий 1 сорта с техническими характеристиками:

Внешний вид катионита – черные зерна неправильной формы.

Диаметр зерен катионита – 0.25…0.7 мм.

Полная обменная способность - Е_>полн.> = 570 ^экв/_>м3>

3.3. Определяется объем катионита в Н-Na-катионитных фильтрах.

Объем катионита в Н- катионитных фильтрах, вычисляется

по [1,прил.7,п.26]:

W^H = 24*q^H_>пол.>(Ж_>о>+С_>Na>)/(n^H_>p>*E^H_>раб.>) м³ (9)

где С_>Na>- концентрация в исходной воде,

С_>Na>=0.9 ^гр-экв/_>м3 >,_> >

n^H_>p>- число регенераций каждого Н-катионитного фильтра в сутки,

принимается по [1,прил.7,п.14]: от 1…2.

n^H_>p>=2,

E^H_>раб.>- рабочая обменная емкость Н-катионита, вычисляется по

Формуле [1,прил.7,п.27]:

E^H_>раб.>= _>н>* Е_>полн.> – 0.5*q_>уд.>*С_>к> ^гр-экв/_>м3> (10)

Где _>н>- коэффициент эффективности регенерации Н-катионитных

фильтров, принимается по [1,прил.7,п.27,табл.4]:

При удельном расходе Н_>2>SO_>4> на регенерацию 100 гр./гр.-экв.

_>н>=0.85,

q_>уд.>- удельный расход воды на отмывку 1 м³ катионита (для сульфо-

угля принимается 4 м³),

q_>уд.>=4 м³,

С_>к> – общее содержание в воде катионидов,

С_>к> =7.3 ^гр-экв/_>м3 >,

E^H_>раб.>= 0.85*570 – 0.5*4*7.3 = 469.9 ^гр-экв/_>м3,>

W^H = 24*17.5(6.4+0.9)/(2*469.9) = 3.6 м³,

Объем катионита в Na-катионитных фильтрах вычисляется по

формуле [1,прил.7,п.26]:

W^Na = 24*q^Na_>пол.>(Ж_>о>_>*> n^Na_>p>)*E^Na_>раб.> м³ (11)

Где n^Na_>p>- число регенераций каждого Na-кат. фильтра в сутки

принимается согласно [1,прил.7,п.14] от 1…3.

n^Na_>p>=2,

E^Na_>раб.>- рабочая обменная емкость Na-катионит. фильтра

вычисляется по [1,прил.7,п.15]:

E^Na_>раб.>= _>Na>*_>Na>*Е_>полн.> – 0.5*q_>уд.>*Ж_>о>_> > ^гр-экв/_>м3> (12)

Где _>Na> – коэффициент эффективности регенерации Na-катион.

фильтров принимается при удельно расходе поваренной соли

NaCl 100 ^гр./_{>гр.-экв.}>_> >_> >_>Na>=0.62

_>Na>- коэфф. Учитывающий снижение обменной емкости,

принимается [1,прил.7,п.15,табл.2] из соотношения:

С_>Na >/ Ж_>о>= 0.1 _>Na>= 0.83

E^Na_>раб.>= 0.62*0.83*570 – 0.5*4*6.4 = 293.3-12.8 _> > ^гр-экв/_>м3,>

W^Na = 24*28.3(6.4/2)*280.5=7.7 м³.

3.4. Определяется площадь H-Na-кат. фильтров.

Площадь Н-кат. фильтров опред. по [1,прил.7,п.16]:

F_>н> = W_>н>/H_>к>, м² (13)

где H_>к>- высота слоя катионита в фильтрах,

Площадь Na-кат. фильтров определяется по [1,прил.7,п.16]:

F_>Na> = W_>Na>/H_>к>, м² (14)

Технические характеристики H-Na-кат. фильтров приведены в таблице:

Диаметр Фильтра, Мм.	Высота кати- онита, Н>к>, м.	Основные Размеры	Вес, т.
Строительная Высота	Диаметр прово-дящего патрубка
Н-катионитные фильтры.
700	1800	3200	40	1.7
700	2000	3200	40	2.1
1000	2000	3600	50	5.3
1500	2000	3950	80	10
2000	2500	4870	125	15
Na-катионитные фильтры.
1000	2000	3597	50	5
1500	2000	3924	80	10
2000	2500	4870	125	15

F_>н> = W_>н>/H_>к >= 3.6/2 = 1.7 м²

Площадь одного Н-катион. фильтра:

f_>н> = (d²)/4 = 0.785 м² ,

Количество рабочих Н-катион. фильтров:

F_>н>/_> >f_>н>_> >= 1.7/0.785 = 2 шт.

Принимается 2 рабочих Н-катионид. фильтра.

F_>Na> = W_>Na>/H_>к >= 7.7/2 = 3.85 м²

Площадь одного Na-катион. фильтра:

f_>н> = (d²)/4 = 1.76 м²

Количество рабочих Na-катион. фильтров:

F_>Na>/_> >f_{> Na}>= 3.85/1.76 = 2 шт.

Принимается 2 рабочих Na-катионид. фильтра.

3.5. Определяется скорость фильтрования воды через

катионитные фильтры при нормальном режиме

работы (работают все рабочие фильтры).

Для Н-катионит. фильтров:

V_>нор>_>.> = q^H_>пол.>/( f_>н>*n_>н>) м/ч (15)

Где f_>н>- площадь одного Н- кат. фильтра,

n_>н>- количество рабочих Н-кат. фильтров.

V_>нор>_>.> = 17.5/(0.785*2) = 11 м/ч

Для Na-катионит. фильтров:

V_>нор>_>.> = q^Na_>пол.>/( f_>Na>*n_>Na>) м/ч (16)

V_>нор>_>.> = 28.3/(1.76*2) = 8 м/ч

Скорость фильтрования воды через катионит при нормальном режиме,

не должна превышать при общей жесткости воды до 10 ^гр-экв/_>м3> (6.4),

скорость не должна превышать 15 м/ч < 15 м/ч.

3.6. Определяется скорость фильтрования воды через катионит при формированном режиме

(один рабочий фильтр отключен на

регенерацию).

V^H_>форс.>= q^H_>пол.>/f_>H>*(n_>H>-1), м/ч (17)

V^H_>форс.>= 17.5/0.785*(2-1) = 22.3 м/ч

V^Na_>форс.>= q^Na_>пол.>/f_>Na>*(n_>Na>-1), м/ч (18)

V^Na_>форс.>= 28.3/1.76*(2-1) = 16 м/ч

При форсированном режиме допускаетс увеличение скорости фильтрования на 10 м/час по сравнению с вышеуказанной.

4. Расчет вспомогательного оборудования станции умягчения воды.

Восстановление обменной способности, т.е. регенерации

кат. фильтров осуществляется путем вытеснения из ка-

тионита ионов Ca²⁺ , Mg²⁺ ионнами H⁺ , Na⁺ .

Для реализации указанного процесса требуется устройство

вспомогательного оборудования.

К вспомогательному оборудованию относятся:

1). Кислотное хоз-во.

2). Солевое зоз-во.

3). Насосы и аппараты для подачи воды и регенерирующих растворов

на фильтры.

4.1. Серное хоз-во для хранения, приготовления и перекачки раствора H_>2>SO_>4>.

Кислотное хоз-во включает:

1). Цистерны для хранения кислоты.

2). Бак мерник конц. серной кислоты.

3). Бак для регенерационного раствора.

4). Вакуумнасосы.

5). Эжектор.

На станцию H_>2>SO_>4> поставляется в ж/д цистернах в виде 100%

раствора. Затем H_>2>SO_>4 >перекачивается в стационарные цистерны

(цистерны хранилища) с месячным запасом реагента.

Расчет начинают с определения расхода 100% H_>2>SO_>4 >на одну

Регенерацию Н-кат. фильтра по [1,прил.7,п.31]:

P_>H> = (f_>H>*H_>k>*E_>раб>^Н*_>н>)/1000 , кг (19)

P_>H >= 73.7 кг

Определяется суточный весовой расход H_>2>SO_>4 >для регенерации

всех рабочих Н-кат. фильтров.

P_>Hсут. >= P_>H >*n_>н>*n_>р>^н = 73.7*2*2 = 294.8 кг/сут (20)

Определяется суточный весовой расход H_>2>SO_>4 >для регенерации

всех рабочих Н-кат. фильтров.

W_>Hсут.> = (P_>H >_>сут.>*100%)/(85%*_>85%>) м³/сут (21)

W_>Hсут.> = 0.195 м³/сут

Определяется месячный расход H_>2>SO_>4 >для регенерации

Н-кат. фильтров.

W_>Hмес.> = 30* W_>Hсут.> м³ (22)

W_>Hмес.> = 6 м³

Промышленностью выпускаются цистерны для хранения кислоты

емкостью 15 м³ в проекте принимается не менее двух цистерн

емкостью 15 м³ (вторая цистерна на случай аварии).

4.1.2. Определяется объем бакомерника из условия регенерации одного фильтра при количестве рабочих

Н-кат. фильтров до 4 , [1.прил.7,п.32]:

W_>85%> = (P_>н>*n_>р>*100%)/(85%*_>85%>) = 0.05 м³ (23)

Принимается бак мерник объемом 0.09 м³ , наружный диаметр

450 мм, строит. высота 45 мм, вес 98 кг.

Подача серной к-ты из цистерн хранилищ в баке мернике происходит

за счет вакуума создаваемого насосом, затем с помощью эжектора

H_>2>SO_>4 >перемешивается с водой и поступает в бак

регенерационного раствора.

4.1.3. Определяется объем бака для 1% регенерационного раствора H_>2>SO_>4 >на регенерацию одного

Н-кат. фильтра.

W1% = (P_>н>*n_>р>*100%)/(1%*_>1>_>%>) = 7.3 м³ (24)

Принимается бак 1% регенерационного раствора H_>2>SO_>4 > размерами:

B = 2 м

H = 1.5 м 7.5 м³

L = 2.5 м

Для перекачки регенерационного раствора H_>2>SO_>4 > принимается

2 насоса серии ”Х” (химически стойкие) напором Н_>н> = 20 м

и подачей Q_>н> = 3 м³/ч , (Q_>н> = 3 м³/ч).

Q_>н> = V_>н>*f_>н> = 4*0.785 = 3 м³/ч (25)

К установке принимается 1 рабочий и один резервный насос.

4.2. Устройства для хранения, приготовления и перекачки

раствора поваренной соли NaCl.

Для регенерации Na-кат. фильтров устраивается солевое хозяйство.

Регенерация Na-кат. фильтров производится 8% раствором NaCl.

4.2.1. Определяется расход поваренной соли NaCl на 1

регенерацииNa-кат. фильтра [1,прил.7,п21]:

P_>Na> = (f_>Na>*H_>k>*E^Na _>раб.>*а_>с>) / 1000 кг (26)

P_>Na> = (1.76*2*280.5*100) / 1000 = 98.7 кг

Определяется суточный весовой расход NaCl для регенерации

всех рабочих Na- кат. фильтров:

Р_>Na>_>сут> = P_>Na>*n_>Na>*n_>p>^Na кг/сут (27)

Р_>Na>_>сут> = 98.7*2*2 = 394.8 кг/сут < 500 кг/сут

При суточном расходе NaCl до 500 кг/сут устраивают сухое

хранение соли на складе с последующим приготовлением

8% регенерационного раствора.

Принимается Сухое хранение.

Определяется месячный весовой расход поваренной соли для регенерации Na-кат.ф-ов.

P_>Na>_>мес> = 30*P_>Na>_>сут> , т (28)

P_>Na>_>мес> = 30*394.8 = 12 т

4.2.2. Определяется площадь склада для сухого месячного

хранения соли из условия, что высота NaCl не должна

превышать 2.5 метра.

F_{>Nacyх.хран.}> = P_>Na>_>мес> / _>Na>*25 , м² (29)

F_{>Nacyх.хран.}> = 6 м²

Принимается склад сухого хранения размерами:

H = 2.5

B = 2 6 м

L = 3

Определяется объем напорного солерастворителя из расчета расхода соли на 1 регенерацию фильтра.

Принимается напорный солерастворитель со след.

техническими характеристиками по [6]:

полезная емкость (100 кг)

объем (0.4 м³)

диаметр (45 мм)

Определяется объем бака для 8% регенерационного раствора NaCl на

одну регенерацию Na-кат.ф.

W_>8%> = (W_>H.C. >* 26%) / 8% = 1.3 м³ (30)

Принимается бак 8% регенерац. Раствора NaCl размерами:

L = 1.3

B = 1 1.3 м³

H = 1

4.2.3. Для перекачки раствора NaCl устанавливаются

2 насоса:

- один рабочий,

- один резервный.

Характеристики насоса:

Напор: H_>Na> = 20 м

Подача: Q_>Na> = V_>Na>*f_>Na> м³ /час (32)

Где V_>Na >– скорость движения р-ра NaCl

через катионитную загрузку,

f_>Na >– S одного кат. ф-ра.

Q_>Na> = 4*1.76 = 7 м³ /час

4.2.4. Перед регенерацией H-Na – кат. ф-ов необходимо проводить взрыхление загрузки для более эффективной регенерации.

W_>б.взр. >= (2*W_>взр.>*f*60*t_>вр.>) / 1000 м³ (33)

Где W_>взр.> – интенсивность подачи воды для взрыхления катионита

Где W_>взр.> = 4 л/с на 1м²

f = 1.76 (наибольшая S катион. Ф-ов)

t_>вр.>_> >– продолжит. взрыхления катионита

(20-30мин.)

W_>б.взр. >= (2*4*1.76*60*25) / 1000 = 21.2 м³

L = 7

B = 2 22.4 > 22 м³

H = 1.6

4.3. Устройство для удаления из воды углекислоты.

Для удаления CO_>2> из Н-Na-кат. Воды предусматривается дегазатор

С насадкой из колец Рашега – кислотоупорных керамических

[1.прил.№7.,п.34]

4.3.1. Определяется содержание CO_>2> или двуокиси углерода в воде подаваемой на дегазатор.

(CO_>2> )_>св.> = (CO_>2> )_>о> + 44*Щ_>о> , г/м³ (34)

где (CO_>2> )_>о>- содержание CO_>2> в исходной воде.

(CO_>2> )_>о >= (CO_>2> )^**

(CO_>2> )^*- содержание углерода в воде в зависимости от pH

рН = 6.8…7.5

(CO_>2> )^* = 80 г/м³

= 0.5

(CO_>2> )_>о >= 40 г/м³

(CO_>2> )_>св.> = 40+44*5.1 = 264.4 г/м³

По полученному значению содержание CO_>2> в воде

Определяется высота слоя насадки h_>н> , м необходимая для понижения

Содержания CO_>2> в катионированной воде [1.прил.№7.,п.34,табл.5]

Для (CO_>2> )св. = 264.4 г/м³ h_>н> =5.7

Пленочный дегазатор представляет собой колонну загруженную

насадкой из керамических кислотоупорных колец Рашига,

по которым вода стекает тонкой пленкой, на встречу потоку

воды поток воздуха нагнетаемой вентилятором.

4.3.2. Определяется S поперечного сечения дегазатора.

из условия плотности орошения согласно

[1.прил.№7.,п.34,табл.5].

Плотность орошения при керамической насадке = 60 м³/г на 1м²

F_>g> = q_>пол.> / , м², (35)

q_>пол.> – полезная производительность H-Na-кат.ф.

F_>g >= 45.8/60 = 0.76 м²

Определяется объем слоя насадки:

V_>н> = F_>g >* h_>н> , м³ (36)

V_>н> = 0.76*5.7 = 4.3 м³

Опред. Диаметр дегазатора:

D = (4* F_>g >)/ = 0.96 м (37)

Характеристика насадки колец Рашига:

Размеры эл-та насадки: 25*25*4 мм

Кол-во эл-ов в 1 м³ : 55 тыс.

Удельная пов-ть насадки: 204 м²/м³

Вес насадки: 532 кг

Вентилятор дегазатора должен обеспечивать подачу воздуха из расчета

15 м³ воздуха на 1 м³ воды по [1.прил.№7.,п.34], тогда производительность вентилятора определяется:

Q_>вент.> = q_>пол.> * 15 , м³/час (38)

Q_>вент.> = 45.8*15 = 687 м³/час

Напор вентилятора определяется с учетом сопротивления в

керамической насадке:

S_>н> = 30 мм водяного столба на 1 м.

Прочие сопротивления принимаются по [1.прил.№7.,п.34]

S_>пр> = 30…40 мм вод. Столба.

Напор: H_>вент.> = S_>нас>. * h_>н> + S_{>прочие} >(39)

H_>вент.> = 30*5.7 + 35 = 206 мм

5.0. Определение расходов воды.

Определение расходов воды слагается из потребления воды на

следующие процессы:

взрыхление кат. ф-ра перед регенерацией (Q1)

приготовление регенерац. р-ов к-ты и соли (Q2)

отмывка катионита после регенерации (Q3)

На все технологич. проц. Используют исходную неумягченную воду.

Q_>тех.> = Q1 + Q2 + Q3, м_>3>/сут (40)

5.1. Определяется расход воды на взрыхление катионита ф.

перед регенерацией.

Q1 = (W_>взр.> * f * n_>н> * n^р_>н> * n_>Na> *n^p_>Na> * t_>взр.> * 60) /1000 (41)

Q1 = (4 * 1.76 * 2 * 2 * 2 * 2 * 25 * 60) / 1000 = 169 м³/сут

5.2. Определяется расход воды на приготовление

регенерационных растворов кислоты и соли.

Q2 = q_>1%> * n_>н> * n_>н>^р + (q_>26%> + q_>8%>)*n_>Na> * n^р_>Na>, м3/сут (42)

q_>1%> = 7.3 м³/сут

q_>26%> = 0

q_>8%> = (Wнс * 26%) / 8% * 1000 = 1.3 м³/сут

Q2 = 7.3 * 2 * 2 + (0 + 1.3) * 2 * 2 = 34.4 м³/сут

5.3. Определяется расход воды на отмывку катионита после регенерации.

Q3 = W_>отм. >* f * Hк * n_>н> * n_>н>^р * n_>Na> * n_>Na>^р _> >м³/сут (43)

W_>отм. >– уд. расход отмывочной воды приним. по [1.прил.№7.,п.21]:

W_>отм. >= 5…6 м³ на 1м³ катионита.

Q3 = 5 * 1.76 * 2 * 2 * 2 * 2 * 2 = 281.6 м³/сут

Q_>тех.> = Q1+Q2+Q3 = 485 м³/сут

6. Расчет диаметров трубопроводов

станции умягчения воды.

Определения диаметров трубопроводов дла транспортировки воды,

растворов кислоты и соли рекомендуется производить из величин

соответствующих расходов и скорости движения жидкости,

принимается в пределах 1…1,5 м/сек.

Расчет ведется с использованием литеатуры [4] и сводится

в таблицу:

Назначение Трубопроводов	Расход, л/с	Скорость, м/с	Диаметр, мм	Материал
Трубопровод подачи исходной воды на станцию умягчения.	18.8	1.04	150	Чугун
2. Трубопровод подачи и отвода воды для взрыхления.	1.9	1.44	50	Полиэтилен
3. Трубопровод подачи и отвода 1% регенерац. р-ра серной кислоты.	0.34	1.07	25	Полиэтилен
4. Трубопровод подачи и отвода 8% регенера- ционного р-ра соли.	0.06	1.19	12	Полиэтилен
5. Трубопровод подачи 100% кислоты.	0.002	0.47	6	Сталь
6. Трубопровод отвода умягченной воды.	12.7	1	125	Чугун

Для перекачки р-ов кислот и щелочей применяются трубы из нержавеющей стали или полиэтилена .

Для перекачки концентрированных растворов кислот и щелочей

(более 80%) используются трубы из углеродистой стали или пластмассовые.

Для перекачки воды используются трубы чугунные, асбесто-цеме-

нтные и железобетонные.

7. Компоновка основных и вспомогательных помещений станции умягчения воды.

К основному помещению станции относится главный зал

размещения H-Na-кат. ф.

Зал имеет высоту на 2-2.5 м выше полной высоты фильтров.

В плане фильтры распологаются в 2 ряда.

Расстояние м/у фильтрами не < 1 метра для удодного прохода

и обслуживания оборудования.

К вспомогательным помещениям относятся:

Помещения для складирования и приготовления регенерац.

р-ов кислоты и соли.

Помещения как правило одноэтажные с заглубленными

участками для размещения емкостей и насосного оборудования.

Основным компоновочным требованием явл. одинаковая

отметка пола платформы для выгрузки соли и отметки

верха баков. Помещение кислотного хоз-ва должно быть

изолировано от солевого и иметь не менее 2-х выходов.

Цистерны для хранения к-ты рекомендунтся распологать

в отапливаемом помещении во избежание ее замерзания.

Помещения лабораторий, мастерских, административного

и рабочего персонала.

Помещения поектируются в соответствии с требованиями

жилой застройки.

Дегазатор следует размещать в непосредственной близости

от H-Na-кат.ф. в главном зале.

Основные и вспомогательные помещения станции рекомендуется

блокировать, что сокращает протяженность трубопроводов и

повышает удобство в эксплуатации.