Железобетонные конструкции (работа 2)

Железобетонные конструкции

Курсовой проект выполнил студент:.Группа 4012/1

Санкт-Петербургский Государственный технический университет

Инженерно-строительный Факультет

Санкт-Петербург

1999

Задание: Разработать проект здания в монолитном железобетоне.

Выдано 25 сентября 1998 года.

Срок исполнения 20 декабря 1998 года

А. Задание.

Разработать проект межэтажного перекрытия 4^-х этажного промышленного здания.Наружные стены здания выполнены в кирпиче толщиной 510 мм. Перекрытия , колонны , фундамент изготовляются в монолитном железобетоне.

Б. Состав проекта.

Проект должен включать в себя:

а) схему балочной клетки перекрытия;

б) статический расчет и схему армирования главной балки;

в) статический расчет и схему армирования балочной плиты перекрытия;

г) статический расчет и схему армирования колонны первого этажа здания;

д) статический расчет и схему армирования монолитного железобетонного фундамента.

В. Исходные данные.

Полезная нагрузка на перекрытие Pⁿ=15 кН/м²

Высота помещений Н=3,6 м.

Расчетное сопротивление грунта основания Rгр=230 кН/м²

Г.Указания по выполнению проекта.

Пояснительная записка должна содержать конструктивные и расчетные схемы проектируемой конструкции и её элементов, а также принятые в проекте расчетные характеристики материалов.

Объем записки 15-20 страниц.

Чертеж должен включать в себя опалубочный план перекрытия в М 1:200.

Арматурные чертежи должны быть выполнены:

неразрезной плиты М 1:20;

остальные элементы перекрытия , колонны и фундамент М 1:25, М 1:50.

На чертеже должны быть даны: спецификация и выборка арматуры главной балки, расход арматуры на 1 куб бетона , а также принятые марки бетона и стали.

Схема перекрываемого помещения А*В=35*25 м

Оглавление.

1.Разбивка балочной клетки.

2.Расчет и проектирование балочной плиты

2.1.Сбор нагрузок, действующих на балочную плиту

2.2.Статический расчет балочной плиты

2.3.Подбор арматуры и схема армирования плиты

3.Расчет и проектирование главной балки

3.1.Определение нагрузок, действующих на главную балку

3.2.Статический расчет главной балки (построение эпюр М и Q)

3.3.Подбор продольной арматуры в расчетных сечениях As

3.4.Подбор поперечной арматуры Asw

3.5.Построение эпюры материалов и схемы армирования главной балки

4.Расчет и проектирование колонны

4.1.Определение нагрузок , действующих на колонну первого этажа

4.2.Определение арматуры в колонне и составление схемы армирования

5.Расчет и проектирование фундамента

5.1.Определение нагрузок, действующих на фундамент

5.2.Определение габаритных размеров фундамента-высоты и площади подошвы с учетом Rгр

5.3.Определение арматуры и составление схемы армирования фундамента

6.Выполнение чертежа и составление записки

1.Разбивка балочной клетки.

Монолитное ребристое железобетонное перекрытие с балочными плитами состоит из трех элементов:

1)главная балка;

2)второстепенная балка;

3)плита.

Главная и второстепенная балки формируют балочную клетку, на которую опирается плита. Соединение между собой всех трех элементов осуществляется при непрерывном бетонировании путем отливки бетонной смеси в заранее приготовленную опалубку.

Балочная клетка опирается на систему колонн внутри здания и наружные стены. Торцы главных и второстепенных балок заделываются в наружные стены на 25-30 см (глубина заделки).

Главные оси (оси главных балок) совпадают с направлением длинных сторон здания.

Пролеты главных балок lгл принимаются равными расстояниям между осями колонн и наружных стен и находятся в пределах 6-8 м.

Второстепенные балки опираются на наружные стены и главные балки.

Пролеты второстепенных балок lвт находятся в пределах 5-7 м.

Размеры колонн hk*bk=4040 см.

Для плиты перекрытия (балочной плиты) необходимо в пролете главной балки поставить две второстепенные балки с шагом lпл=1,5-2,2 м.

Высота поперечного сечения главных балок равна:

hгл=()lгл.

Высота поперечного сечения второстепенных балок равна:

hвт=()lвт.

Высота плиты hпл ³ lпл.

Назначаем основные размеры:

-пролеты главных балок lгл=7 м

-пролеты второстепенных балок lвт=5 м

-размеры колонн hk*bk=4040 см

-шаг дополнительных балок lпл=2,3 м

-поперечное сечение главной балки

hгл=1/10 lгл=0,7 м h_>вт>=1/10 l_>вт>=0,5 м

bгл=0,5 hгл=0,35 м b_>вт>=0,5 h_>вт>=0,25 м

-высота плиты hпл=8 см.

2.Расчет на проектирование балочной плиты.

2.1. Сбор нагрузок, действующих на балочную плиту.

Нагрузка, действующая на перекрытие, складывается из двух частей:

1) собственного веса перекрытия (собственный вес пола и вес плиты);

2) полезной нагрузки Р.

Подсчет нормативных и расчетных нагрузок, действующих на 1 м² плиты, выполняется в табличной форме:

Наименование нагрузки, кН/м²	Нормативная нагрузка, кН/м²	n	Расчетная нагрузка, кН/м²
1.Постоянная
-собственный вес пола	2,14	1,3	2,782
-собственный вес плиты панели h пл=8 см	2	1,1	2,2
2.Полезная	15	1,2	18

Для правильного определения собственного веса конструкции необходимо назначить hпл.

Статический расчет балочной плиты.

1.Если > 2, то такие плиты называются балочными так как расчитываются как балки в коротком направлении.

2.Балочное ребристое покрытие состоит из системы балочных плит, для расчета такой системы вырежем в направлении главных балок полосу шириной 1м и получим многопролетную неразрезную балку с b=100см

и h=8см.

Статический расчет такой полосы сводится к расчету многопролетной неразрезной балки с числом пролетов n.

Из курса строительной механики известно, что если число пролетов многопролетной неразрезной балки 5 и более, то расчет сводится к расчету пятипролетной балки, при этом момент в первом пролете равен моменту в последнем пролете, момент во втором пролете равен моменту в предпоследнем пролете, а все остальные моменты соответствуют моменту в третьем пролете.

Опорные моменты: МВ=MG, Mc=MJ

Т.о. для расчета многопролетной балки необходимо определить три пролетных момента и два опорных момента.

Если число пролетов меньше 5, то расчет выполняется по фактической схеме.

3.Схема загружения.

Для подбора арматуры расчетных сечениях балочной плиты (пять сечений) нам необходимо определить максимально возможные моменты в этих сечениях. Для этого рассматриваются схемы загружения пятипролетной балки.

q¹- приведенная нагрузка от собственного веса перекрытия.

P¹- временная приведенная нагрузка.

Mi=a q¹lпл²+b P¹ lпл²

a , b -коэффициенты влияния, зависящие от схемы загружения.

M1=0,0779q¹lпл²+0,0989 P¹ lпл²

M2=0,0329q¹lпл²+0,0789 P¹ lпл²

M3=0,0461q¹lпл²+0,0855 P¹ lпл²

MB=- 0,1053q¹lпл²- 0,1196 P¹ lпл²

Mc=- 0,0799q¹lпл²- 0,1112 P¹ lпл²

4.Нагрузки q¹ P¹.

Для расчета балок необходимо найти величину погонной нагрузки:

g*=gb=4,982 кН/м

p*=pb=18 кН/м

где b= 1 м -ширина грузовой площади.

Грузовая площадь-это часть поверхности перекрытия, нагрузка с которой воспринимается данным конструктивным элементом.

В расчетной схеме неразрезной многопролетной балки принимается, что балка лежит на шарнирных опорах, что не препятствует свободному деформированию балки.

В действительности опорами балки являются второстепенные балки, с которыми плита жестко связана(монолитный бетон), это препятствует поворотам сечений и прогибам.Для того, чтобы учесть это обстоятельство вводится приведенная нагрузка q¹.

q¹=q*+1/2p*=4,982+9=13,982 кН/м

p¹=1/2p*=9 кН/м

Расчеты можно представить в табличной форме.

Сече- ние	Схема заг- ружения	a	a q¹ lпл²	b	b p¹ lпл²	M=Mq¹+Mp¹ кНм
1	1+2	0,0779	5,76	0,0989	4,71	10,47
2	1+3	0,0329	2,43	0,0789	3,76	6,19
3	1+2	0,0461	3,41	0,0855	4,07	7,48
В	1+4	-0,1053	-7,79	-0,1196	-5,69	-13,48
С	1+5	-0,0799	-5,91	-0,1112	-5,29	-11,2

2.3. Подбор арматуры и схема армирования плиты.

Первым пунктом выполнения проекта по подбору арматуры является выбор материалов, из которых будет выполнена конструкция.

Для элементов монолитного ребристого перекрытия обычно принимают бетон марки M 300.

Призменная прочность бетона

RB=13,5 Мпа=135 кгс/см²=1350 Н/см²=1,35 кН/см²

Прочность бетона при осевом растяжении

Rbt=1Мпа=10 кгс/см²=100 Н/см²=0,1 кН/см²

Rbt,ser= Rbt^п=1,5 МПа=0,15 кН/см²

В качестве арматуры для перекрытия рекомендуется стержневая арматура класса А -II , А-III или проволочную арматуру класса В-I

А-III Rs=340 МПа=34 кН/см²

Уточним полезную высоту плиты по наибольшему пролетному моменту или моменту по грани опоры.

MB гр=MB

MB гр=10,18 кНм

Для проверки hпл используем максимальный момент: М_>1>=10,48 кНм

Задавшись процентом армирования m%=0,8% определяем относительную высоту сжатой зоны:

x= < xR=0,58

Ao=?(x)= 0,18 < AOR=0,41

Затем подсчитываем полезную высоту плиты:

ho= (см)

Полная высота плиты h_>пл>=ho+a , a=2 см

h_>пл>=6,57+2=8,57 (см)

Принимаем h_>пл>=8 см

Подобранную высоту плиты сохраняем во всех пролетах..

Расчет арматуры выполняется в табличной форме.

Сечение	М кНм	ho, см	А_>0>	h	А_>расч>_>>см²	Сортамент	А_>факт>_>>см²	m%
1	2	3	4	5	6	7	8	9
1	10,47	6	0,215	0,877	5,85	9 Æ 9	5,72	0,95
2	6,19	6	0,127	0,932	3,26	7 Æ 8	3,52	0,59
3	7,48	6	0,154	0,914	4,01	8 Æ 8	4,02	0,67
В_>гр>	-10,18	6	0,209	0,881	5,66	9 Æ 9	5,72	0,95
С_>гр>	-7,9	6	0,163	0,909	4,26	7 Æ 9	4,45	0,74

ho = h_>пл> -а=8-2=6 см

Ao= < AOR=0,41

h=?( Ao)=0,877

A_>s>_>>_>расч>=см²

Фактический процент армирования

m%=

3.Расчет и проектирование главной балки.

3.1.Определение нагрузок, действующих на главную балку.

Нагрузка на главную балку передается в виде сосредоточенных сил в местах опирания второстепенных балок.

Расчетная схема главной балки сводится к расчету балки с двумя сосредоточенными силами.

Задача сводится к определению G и P.

G-сосредоточенная сила от действия собственного веса конструкции.

G=G_>пл>+G_>пол>+G_>вт>+G_>гл>

G_>пл>=g_>пл>*l_>ВТ>*l_>пл>=2,2*5*2,3=25,3

G_>пол>=g_>пол>*l_>ВТ>*l_>пл>=2,782*5*2,3=32

G_>ВТ>=(h_>ВТ>-h_>пл>)*b_>ВТ>*n*g_>жв>*l_>ВТ>=(0,5-0,08)*0,25*1,1*25*5=14,43

G_>гл>=(h_>гл>-h_>пл>)*b_>гл>*g_>жв>*l_>пл>=(0,5-0,08)*0,25*25*2,3=6,04

P=pⁿ*n*l_>вт>*l_>пл>= 15*1,2*5*2,3=207 кН

G=77,77 кН

3.2.Статический расчет главной балки (построение эпюр M и Q ).

Расчет выполняется по аналогии с расчетом балочных плит как многопролетных неразрезных балок. Т.к. пролетов больше 5, то балку рассчитываем по пятипролетной схеме.

M_>i>= a G l_>гл> + b P l_>гл>

Q_>i> = g G + d P

По результатам расчетов строим эпюры M и Q.

Подсчет значений ординат огибающих эпюр производится в табличной

форме.

Сече-	X/l	Влияние q	Влияние Р	Расч.моменты
ние			Мq	max	min	Mpmax	Mpmin	Mmax	Mmin
А	0	0	0	0	0	0	0	0	0
1,1	0,33	0,240	130,65	0,287	-0,047	415,86	-68,10	546,52	62,55
1,2	0,66	0,146	79,48	0,24	-0,094	347,76	-136,21	427,24	-56,73
В	1	-0,281	-152,97	0,038	-0,319	55,06	-462,23	-97,91	-615,20
2,1	1,33	0,076	41,37	0,205	-0,129	297,05	-186,92	338,42	-145,55
2,2	1,66	0,099	53,89	0,216	-0,117	312,98	-169,53	366,88	-115,64
С	2	-0,211	-114,87	0,086	-0,297	124,61	-430,35	9,75	-545,22
3,1	2,33	0,123	66,96	0,228	-0,105	330,37	-152,15	397,33	-85,19
3,2	2,66	0,123	66,96	0,228	-0,105	330,37	-152,15	397,33	-85,19

Сече-	x/l	Влияние q	Влияние Р	Расч.попер.силы
ние			Qq	max	min	Qpmax	Qpmin	Qmax	Qmin
A	0	0,719	55,917	0,86	-0,14	178,02	-28,98	233,94	26,94
B	1	-1,281	-99,62	0,038	-1,319	7,87	-273,03	-91,76	-372,66
B	1	1,07	83,214	1,262	-0,191	261,23	-39,54	344,45	43,68
C	2	-0,93	-72,33	0,274	-1,204	56,72	-249,23	-15,61	-321,55
C	2	1	77,77	1,242	-0,242	257,09	-50,09	334,86	27,68

3.3 Подбор продольной арматуры в расчетном сечении А_>s>.

1.Материалы.

Принимаем бетон как и для плиты М300:

R_>b>=1,35 êÍ/ñì².

Арматура:

А_>s>-АIII : R_>s>=34 êн/см².

А_>sw>-AI : R_>sw>=170 МПа=17 êн/см².

2. Определение поперечных размеров главной балки b_>гл>_>>h_>гл> по расчету.

а) Из статического расчета определим максимальный момент.

М_>max>=615,20 êÍ*ì

á) =(1,5-2,0)%

_>> Принимаем =1,8%

в) ===0,35

=0,35<_>R>=0,55

г) А_>0>=f()

(Табл.3 стр.38 (I))

А_>0>=0,289

д) Определим полезную высоту балки:

h_>0>=;

ãäå b_>гл>=30 см. (из пункта 1.)

h_>0>==67,12 ñì.

å) К полученному значению h_>0> прибавим величину защитного слоя

а=(30-50) мм.

h_>гл>= h_>0>+à;

h_>гл>=67,12+5=72,12 см.

Полученное значение округлим до 5 см. в меньшую сторону.

Принимаем h_>гл>=70 см.

3. Подбор продольной арматуры в сечениях главной балки.

а) Пролетные сечения 2,5,8.

В пролетных сечениях плита перекрытия находятся в сжатой зоне, поэтому арматура в главных балках в пролетных сечениях 2,5,8 определяется как в балках таврового сечения.

h^/=h_>пл>_>>=8 см.- высота тавра
М_>пол>=b^/h^/R_>b>_>>(h_>0>-);

если 0,1; то b^/ l_>пл>, b^/ l_>гл> , таким образом =0,110,1

Следовательно принимаем b^/=2 ì. h_>0>=65 см.

М_>пол>=2001,75=170800 кнсм= 1708 кнм

Так как М_>пол>>М, то xh^/- нейтральная ось проходит в полке и, следовательно, сечение рассчитывается как прямоугольное с шириной b^/=2 ì.

В итоге рассчитываем сечение b^/ h_>гл> .

Далее вычисляем параметр А_>0> по следующей формуле:

А_>0>=;

Затем из табл.3 прил.III находим коэффициент , соответствующий вычисленному значению А_>0>:

=f(A_>0>);

После чего площадь сечения арматуры определяется по следующей

формуле:

А_>sp>=;

Результаты вычислений заносим в табл.6

4. Правила армирования главной балки.

Балка армируется сварными каркасами. При армировании желательно чтобы число стержней продольной арматуры было четным (2,4,6,8).

Число разных диаметров должно быть не более трех.

Допустимое расхождение:

в большую сторону 10-12%;

в меньшую сторону 1-2%;

5. Определение арматуры в опорных сечениях.

На опорах растянутой является верхняя грань балок, где расположена

полка тавра. Нижняя же часть является сжатой, поэтому опорное сечение в неразрезных балках рассчитывается как прямоугольное

а) h_>0>=h_>гл>-а=70-5=65 см.

б) А_>0>=; где b=b_>гл>=35см.

Затем определим =f(A_>0>) (табл.3 стр.38)

в) А_>sp>=;

Расчет продольной арматуры выполняют в табличной форме:

Таблица 6.

Пр-т	Сеч.	М кнм	h_>0> ñì.	А_>0>		А_>s>_>>_>расч.>	Сорт.	А_>s>_>>_>факт.>	%
I	1	0	65	0	0	0	0	0	0
	2	546,52	65	0,274	0,835	29,62	6 Æ 25	29,45	1,510
	3	615,20	65	0,308	0,810	34,37	3 Æ 25 +5 Æ 25	39,27	2,014
II	4	615,20	65	0,308	0,810	34,37			2,014
	5	366,88	65	0,184	0,897	18,51	6 Æ 20	18,85	0,974
	6	545,22	65	0,273	0,837	29,48	3 Æ 25 +4 Æ 25	34,37	1,754
III	7	545,22	65	0,273	0,837	29,48			1,754
	8	397,33	65	0,199	0,887	20,27	8 Æ 18	20,36	1,170
	9	545,22	65	0,273	0,837	29,48	3 Æ 25 +4 Æ 25	34,37	1,754

3.4. Подбор поперечной арматуры А_>sw>.(îïîðà Â).

Для поперечной арматуры выбираем арматуру класса АI с R_>s>=17 кн/см².

Приступая к подбору поперечной арматуры, необходимо определить максимальную перерезывающую силу в главной балке.

Q_>вн>_>
max>=372,66кН.

а) Проверка условия достаточности принятого сечения:

0,35bh_>0>R_>b>_>>Q;

0,35*35*65*1,35=1075 кН.> Q=372,66 кН.

б) Проверка необходимости постановки поперечной арматуры по расчету:

0,6bh_>0>R_>bt>=0,6*35*65*0,1=136,5<Q_>âí>

-следовательно, необходимо продолжить расчет.

в) Зададимся из конструктивных соображений диаметром хомутов:

d_>sw>_>>d_>s>;

Принимаем d_>sw>=10 ìì. ñ f_>sw>=0,785 см².

г) Определим шаг хомутов:

S_>max>_>
(1)>== =59,52см.

Уточним шаг хомутов из конструктивных соображений по табл. на

cтр.23[1]

Принимаем S_>1>=25 см. S_>2>=50 см.

д) Определим q_>sw>==2,14>=1,75 кН/см.

е) Определим Q_>пред.>_>min>:

Q_>пред.>_>min>===503,15 >Q_>вн>

3.5. Построение эпюры моментов главной балки.

Эпюра материалов.

По эпюре материалов определим длину стержней рабочей продольной арматуры. Эпюра материалов показывает, насколько экономически рационально запроектирована балка.

Зная число стержней и площадь рабочей арматуры в расчетных сечениях можно подсчитать величину момента М_>s>:

М_>s>=h_>0>A_>s>_>факт>_>.>R_>s>;

Так как A_>s>_>>_>факт>>А_>s>_>>_>расч.> , то М_>s>>М_>вн.>

Выполнить обрыв стержней в точке теоретического обрыва нельзя. Необходимо продолжить стержень на длину анкеровки. Анкеровка стержня W обеспечивает включение обрываемого стержня в работу к точке теоретического обрыва стержня.

W=.

4. Ðàñ÷åò è проектирование колонны.

4.1. Определение нагрузок действующих на колонну 1-го этажа.

Нагрузка на колонну передается от главной балки перекрытия рассматриваемого этажа.

G_>кол>=3+G_{>кол.
собст.}>;

G_{>кол.
собст}>=n_>эт>HA_>b>1.2;

G_{>кол.
собст}>=25*4*3,6*0,40,4*1,2=69,12кН.

G_>кол>=3*77,77*4+69,12=1002,36 кН.

P_>кол>=3=3*207* (4-1)=1863 кН.

N_>вн.>= G_>кол>+ P_>кол>;

N_>вн>=2865,36 кН.

Определение арматуры в колонне и составление схемы армирования.

4.2.1. Материалы.

Для изготовления колонн обычно принимают марку бетона не ниже М300, в качестве рабочей арматуры используют сталь классов А-II или А-III, для хомутов- сталь классов А-I.

Принимаем марку бетона М300. Для него:

призменная плотность R_>пр>=1,7 кн/см².

R_>пр> =1,35 кн/см².

прочность при осевом растяжении R_>p>=0,15 кн/см².

R_>p>=0,1 кн/см².

В конструкции используем арматуру из стали класса АIII R_>а>=34 кн/см².

4.2.2. Определение арматуры в колонне.

а) Определим площадь поперечного сечения колонны. Сечение принимаем квадратным, с размером стороны равным ширине главной балки.

А_>b>==b;

А_>b>=1225 см².

б) Определим площадь арматуры А_>s>:

;

Примем в первом приближении =0.9

А_>s>==45см²;

в) Определим сортамент:

8 Æ 28 ÀIII

А_>s>_>ф>=49,26 см²

г) Проверка принятого сечения:

Для проверки необходимо определить фактическое:

=_>b>+2(_>s>-_>b>);

_>b> и _>а> –коэффициенты определяемые по таблице 6[1] стр.31.

=1,01

_>b>=0.91

_>s>=0.92

=0,91+2(0,92-0,91)*1,01=0,93

д) Осуществим проверку:

N_>вн.>_>> _>факт>(А_>b>R_>b>+А_>s>_>>_>ф>R_>s>_>>_>сж>);

N_>вн>=2865,36 кН.

2865,36_>>0,93*(1225*1,35+49,26*34)=3095,6 кН.

5. Расчет и проектирование фундамента.

5.1. Определение нагрузок, действующих на фундамент.

Расчет отдельно стоящего железобетонного фундамента под центральную нагрузку состоит в определении размеров подошвы фундамента, его высоты и площади арматуры. При этом размеры подошвы фундамента определяются по усилиям от нормативной нагрузки и заданному расчетному сопротивлению грунта R_>гр> .

Нормативное усилие определяем по формуле:

N^н= , где N_>вн>- расчетная нагрузка от колонны

n=1,15 – усредненный коэффициент перегрузки.

N^н==2491,6 кН.

R_>гр>=230 кн/м².

5.2. Определение габаритных размеров фундамента с учетом R_>гр>.

5.2.1. Определение габаритных размеров фундамента.

А_>ф>=;

где R_>гр>- расчетное сопротивление грунта, кН/м².

_>ср>- объемная масса грунта и бетона, кН/м³.

H_{>заглуб}>- глубина заложения фундамента, определяется в зависимости от глубины промерзания, м.

H_{>заглуб}>=1 м.

А_>ф>==13,86 м².

b_>ф>=a_>ф>=;

b_>ф>=a_>ф>=3,44 м.

Принимаем размер подошвы фундамента 3,43,4м.

5.2.2. Определение высоты фундамента.

Минимальная высота фундамента определяется из условия прочности его на продавливание колонной. Считаем, что оно происходит по поверхности пирамиды, боковые стороны которой начинаются у колонны и наклонены под углом 45⁰.

В качестве бетона для фундамента принимаем бетон М200.

H_>ф>= ;