1. Пересчёт объёма фактического пиломатериала в объём условного материала

Для учёта производительности лесосушильных камер и планирования их работы установлена неизменная учётная единица – кубометр условного материала, которому эквивалентны сосновые обрезные доски толщиной 40 мм, шириной 150 мм, длиной более 1 м, высушиваемые по II категории качества от начальной влажности 60 до конечной 12%

Определение коэффициентов объёмного заполнения штабеля фактическими пиломатериалами β_>Ф> и условным материалом β_>У>.

Таблица 1

Подп. и дата

Инв. №дубл.

Взам. инв.№

Подп. и дата.

Инв. №подп.

Лист

Изм.

Лист

№докум.

Подп.

Дата

1.2. Определение производительности камер в условном материале

Годовая производительность камеры в условном материале, м³ усл./год, определяется по формуле:

П_>У>=Е_>У>n_>У>,

где Е_>У> – вместимость камеры в плотных кубометрах условного материала, м³/усл.;

n_>У> – число оборотов камеры в год при сушке условного материала.

Вместимость камеры в условном материале, м³/усл., находится по формуле:

Е_>У>=Гβ_>У>, Е_>У>=70,2*0,454=32 м³/усл

где Г – габаритный объём всех штабелей в камере, м³; β_>У> – коэффициент объёмного заполнения штабеля условным материалом (определяется так же, как и β_>Ф> по формулам или таблицам).

Габаритный объём штабелей Г, м³, вычисляется по выражению:

Г=nlbh. Г=2*6,5*1,8*3,0=70,2 м³

где n – число штабелей в камере; l, b, h, - соответственно габаритная длина, ширина, и высота штабеля, м.

Число оборотов камеры в год (число загрузок), об/год, определяется по выражению:

335

n_>У>= ────

τ_>ОБ.У>

где 335 – время работы камеры в году, суток; τ_>ОБ.У> – продолжительность оборота камеры для условного материала, суток.

В конечном виде формулу для определения П_>У>, м³усл./год, можно записать:

335 335

П_>У>=Гβ_>У >──── П_>У>=70,2*0,454 ────=3140 м³усл./год

τ_>ОБ.У >3,4

Подп. и дата

Инв. №дубл.

Взам. инв.№

Подп. и дата.

Инв. №подп.

Лист

Изм.

Лист

№докум.

Подп.

Дата

1.3. Определение необходимого количества камер

ΣУ 7455

n_>КАМ>= ─── = ──── = 3 шт

П_>У >3140

где ΣУ – общий объём условного материала; П_>У> – годовая производительность одной камеры в условном материале.

1.4. Определение производственной мощности действующего лесосушильного цеха (участка)

Производственная мощность лесосушильного цеха П_>ЦЕХА>, м³усл./год, определяется суммой произведений числа камер соответствующего типа П_>У>_>l>, м³усл./год,

П_>ЦЕХА>=Σn_>l>П_>У>_>l>.

П_>ЦЕХА>=3*3140=9420 м³усл./год

Подп. и дата

Инв. №дубл.

Взам. инв.№

Подп. и дата.

Инв. №подп.

Лист

Изм.

Лист

№докум.

Подп.

Дата

2.1. Выбор расчётного материала

За расчётный материал принимаются самые быстросохнущие доски или заготовки из заданной спецификации.

В данном случае Осина, толщина 25 мм, длина 6,5мм, не обрезная, строительный материал. Начальная влажность 60% конечная 12%.

2.2. Определение массы испаряемой влаги

2.2.1. Масса влаги, испаряемой из 1м³ пиломатериалов, кг/м³

W_>Н>-W_>К >60-12_> >

m_>1>_>м>_>3>=ρδ ────── = 400───── =192 кг/м³

100 100

где ρδ – базисная плотность расчётного материала, кг/м³; W_>Н>, W_>К > - соответственно начальная и конечная влажность расчётного материала, %.

2.2.2. Масса влаги, испаряемой за время одного оборота камеры, кг/оборот

m_{> ОБ.КАМ}>= m_{> 1м3}>Е=192*20,3=3898 кг/оборот Е=Г β_>Ф>=70,2*0,290=20,3 м³

где Е – вместимость камеры, м³; Г – габаритный объём всех штабелей в камере, м³; β_>Ф> – коэффициент объёмного заполнения штабеля расчётным материалом.

2.2.3. Масса влаги, испаряемой из камеры в секунду, кг/с

m_{> ОБ.КАМ}> 3898

m_{> С}>= ──────── = ───────── =0,021кг/с

3600τ_{>соб.суш}> 3600*51,3

τ_{>соб.суш}>= τ_>суш>-( τ_>пр>+ τ_{>кон.ВТО}>)=58-(4,7+2)=51,3ч

τ_>пр>=2,5*1,5*1,25=4,7 ч

где τ_>суш> – продолжительность сушки расчётного материала, ч, τ_>пр> – продолжительность начального прогрева материала, ч; τ_{>кон.ВТО} >– продолжительность конечной влаготеплообработки (ВТО), ч.

Продолжительность начального прогрева можно ориентировочно принимать для мягких хвойных пород 1,5 ч на каждый см толщины расчётного материала; для берёзы, осины, ольхи и др. мягких лиственных пород время прогрева увеличивается на 25%, а для пиломатериалов твёрдых пород (дуб, бук, лиственница и др) – на 50%.

2.2.4. Расчётная масса испаряемой влаги, кг/с

m_{> Р}>= m_{> С}>k=0,021*1,2=0,025 кг/с

где k – коэффициент неравномерности скорости сушки (рекомендуется принимать k=1,2 для камер периодического действия при сушке воздухом до W_>К>=12-15%; k=1,3 при W_>К><12%; при сушке в среде перегретого пара соответственно k=1,3 и k=1,4).

Подп. и дата

Инв. №дубл.

Взам. инв.№

Подп. и дата.

Инв. №подп.

Лист

Изм.

Лист

№докум.

Подп.

Дата

2.10. Определение диаметров паропроводов и конденсатопроводов

1. Диаметр главной паровой магистрали d_>МАГ>, м, в сушильном цехе (от теплового ввода до крайней камеры в блоке):

Р_>ЦЕХА >1023

d_>МАГ>=√1,27─────── = √1,27──────── =0,066 м

3600ρ_>П>υ_>П >3600*1,62*50

принимаем 65 мм

где ρ_>П> – плотность пара, кг/м³; υ_>П> – скорость движения пара, принимается для магистралей 50-80 м/с.

2. Диаметр паропровода (отвода) к коллектору камеры, м,

Р_>КАМ.ПР >730

d_>КАМ>=√1,27─────── =√1,27───────── =0,063 м

3600ρ_>П>υ_>П > 3600*1,62*40

принимаем 65 мм

где Р_>КАМ.ПР> – расход пара на камеру периодического действия для зимних условий в период прогрева, кг/ч; υ_>П> – принимается 40-50 м/с.

3. Диаметр паропровода к калориферу камеры, м,

Р_{>КАМ.СУШ} >146,46

d_>К>=√1,27─────── =√1,27───────── =0,035 м

3600ρ_>П>υ_>П >3600*1,62*25

принимаем 32 мм

где Р_{>КАМ.СУШ}> – расход пара на сушку для зимних условий, кг/ч; υ_>П> – принимается 25-40 м/с.

Подп. и дата

Инв. №дубл.

Взам. инв.№

Подп. и дата.

Инв. №подп.

Лист

Изм.

Лист

№докум.

Подп.

Дата

4. Диаметр паропровода к увлажнительным трубам, м,

Р_>КАМ.ПР>-Р_{>КАМ.СУШ} >730 -146,46

d_>УВЛ>=√1,27──────────── =√1,27─────────── =0,05 м

3600ρ_>П>υ_>П >3600*1,62*50

принимаем 50 мм

При расчёте d_>УВЛ> скорость движения пара υ_>П> принимается 50 м/с и более. Диаметр самих увлажнительных труб в камере может быть d_>УВЛ>=40-50 мм.

5. Диаметр конденсационного трубопровода от калорифера камеры, м,

Р_{>КАМ.СУШ} >146,46

d_{>КОНД.КАМ}>=√1,27───────── =√1,27───────── =0,01 м

3600ρ_>К>υ_>К > 3600*934*0,5

принимаем 10 мм

где ρ_>К> – плотность конденсата, кг/м³ (выбирается в зависимости от давления в трубопроводе); υ_>К> – скорость конденсата, м/с (принимается от 0,5 до 1м/с).

6. Диаметр конденсационной магистрали, м,

Р_{>КАМ.СУШ}>n_>КАМ > 146,46 *2

d_{>КОНД.МАГ}>=√1,27───────── =√1,27───────── =0,01 м

3600ρ_>К>υ_>К >3600*934*1

принимаем 10 мм

где n_>КАМ> – количество камер в цехе; υ_>К> – принимается 1-1,5 м/с

Рассчитанные значения диаметров труб сравниваются со стандартными диаметрами (условным проходом) и принимаются ближайшие большие значения по ГОСТ 3262-75 «Трубы стальные водо-газопроводные» (условный проход, мм: 6,8,10,15,20,25,32,40,50,65,80,90,100,125,150).

Пример условного обозначения: труба 202,8 ГОСТ 3262-75 (так обозначается труба обыкновенная, не оцинкованная, с условным проходом 20 мм, толщиной стенки 2,8 мм, без резьбы и муфты).

Подп. и дата

Инв. №дубл.

Взам. инв.№

Подп. и дата.

Инв. №подп.

Лист

Изм.

Лист

№докум.

Подп.

Дата

2.11. Выбор конденсатоотводчиков

Выбор их производится по коэффициенту пропускной способности k_>υ> кг/ч,

20Р_{>КАМ.СУШ} >20*146,46

k_>υ>= ──────── = ────────── =1126,6 кг/ч

с_>Г>√∆_>Р>ρ_>К > 0,29√0,085*934

где Р_{>КАМ.СУШ}> – расход пара на сушку в зимних условиях, равный расходу горячего конденсата, кг/ч; ∆_>Р> – перепад давления в конденсатоотводчике, МПа; ρ_>К> – плотность конденсата, кг/м³; с_>Г> – коэффициент, учитывающий снижение пропускной способности конденсатоотводчика при удалении горячего конденсата по сравнению с холодным; при ∆_>Р>≤0,2 МПа с_>Г>=0,29; ∆_>Р>>0,2 МПа с_>Г>=0,25.

Перепад давления в конденсатоотводчике

∆_>Р>=р_>1>-р_>2>=0,95*0,30-0,2=0,085 МПа

где р_>1> – абсолютное давление пароводяной смеси перед конденсатоотводчиком, МПа (р_>1>=0,95р, где р – абсолютное давление пара перед калорифером, т.е. на коллекторе камеры, обычно задаётся); р_>2> – абсолютное давление конденсата после конденсатоотводчика, МПа (давление в конденсационной магистрали, принимается от 0,1 до 0,2 МПа).

Если k_>υ> по расчёту получается больше 2500 кг/ч, то на камеру выбирается два конденсатоотводчика по суммарной пропускной способности, близкой к расчётной.

Принимаем конденсатоотводчик типа 45ч15нж с d_>У>=25 мм

Проход условн-ый d>У, >мм	Коэффициент k>υ>, кг/ч	Размеры	Резьба трубная дюйм	Масса, кг
L	L>1>	H>МАКС>	H>1>	D>0>	S
25	1250	120	18	250	28	100	46	1	6,55

Подп. и дата

Инв. №дубл.

Взам. инв.№

Подп. и дата.

Инв. №подп.

Лист

Изм.

Лист

№докум.

Подп.

Дата

2.3. Выбор режима сушки

Режим сушки выбирается в зависимости от породы и толщины расчётного материала, а также требований, предъявляемых к качеству сухой древесины.

В настоящее время установлены четыре категории качества сушки пиломатериалов.

Мы выбираем II категорию:

II – сушка пиломатериалов до W_>СР.К>=7…15% (мебельное производство, столярно-строительные изделия и др.).

2.3.1. Режимы сушки в камерах периодического действия (ГОСТ 19773-84)

В этих камерах применяются режимы низкотемпературного и высокотемпературного процесса.

Подп. и дата

Инв. №дубл.

Взам. инв.№

Подп. и дата.

Инв. №подп.

Лист

Изм.

Лист

№докум.

Подп.

Дата

2.4. Определение параметров агента сушки на входе в штабель

2.4.1. Агент сушки - влажный воздух

По выбранному режиму назначаются расчётная температура t_>1> и относительная влажность воздуха φ_>1> со стороны входа в штабель. Для камер периодического действия эти параметры берутся по второй (средней) ступени режима (W=35-20%).

Влагосодеражание d_>1>, теплосодержане I_>1>, плотность р_>1> и приведённый удельный объём υ_>ПР.1> определяются по Id-диаграмме. Если точка 1, характеризующая на Id-диаграмме состояние воздуха на входе в штабель, выходит за пределы диаграммы, парамеиры воздуха следует вычислять по известным уравнениям:

ρ_>П1 >33151,3

d_>1>=622 ───── г/кг= 622 ──────── =308,4 г/кг

ρ_>а>-ρ_>П1 > 10⁵-33151,3

где ρ_>П1 >- парциальное давление водяного пара, Па; ρ_>а> – атмосферное давление воздуха (ρ_>а>≈1 бар=10⁵ Па).

Так как φ_>1>= ρ_>П1>/ ρ_>Н1>, то ρ_>П1>= φ_>1>ρ_>П1>=0,70*47359=33151,3 Па

где φ_>1> – относительная влажность воздуха расчётной ступени режима; ρ_>П1> – давление насыщения водяного пара при расчётной температуре режима.

Теплосодержание воздуха, кДж/кг,

I_>1>=1,0t_>1>+0,001d_>1>(1,93t_>1>+2490)=1,0*80+0,001*308,4(1,93*80+2490)=895,5 кДж/кг

Плотность воздуха, кг/м³,

d_>1 >308,4_> >

349-132────── 349-132────────

622+d_>1 >622+308,4

ρ_>1>= ──────────── = ─────────────── =0,86 кг/м³

Т_>1 >353

Приведённый удельный объём, м³/кг сух. возд,

υ_>ПР.1>=4,62 10^-6 Т_>1>(622+d_>1>)=4,62*10^-6*353(622+308,4)=1,52 м³/кг

где Т_>1> – термодинамическая температура, К. Т_>1>=273+t_>1>=273+80=353 К

Подп. и дата

Инв. №дубл.

Взам. инв.№

Подп. и дата.

Инв. №подп.

Лист

Изм.

Лист

№докум.

Подп.

Дата

2.5.3. Определение параметров воздуха на выходе из штабеля

1000 1000

d_>2>= ───── +d_>1> = ────── + 308,4=310,3 г/кг

m_>Ц>_> >513,1

Теплосодержание воздуха, кДж/кг, I_>2>=I_>1>

I_>2>-2,490d_>2 > 895,5-2,490*310,3

I_>2>=1,0t_>2>+0,001d_>2>(1,93t_>2>+2490). Откуда t_>2>= ──────── = ──────────── = 76,5

1,0+0,00193d_>2 > 1,0+0,00193*310,3

I_>2>=1,0*76,5+0,001*310,3(1,93*76,5+2490)=895 кДж/кг

Плотность воздуха, кг/м³,

d_>2 > 310,3

349-132────── 349-132 ──────

622+d_>2 >622+310,3

ρ_>2>= ──────────── = ────────────── = 0,87 кг/м³

Т_>2 >349,5

Приведённый удельный объём, м³/кг сух. возд,

υ_>ПР.2>=4,62 10^-6 Т_>2>(622+d_>2>)=4,62*10^-6*349,5(622+310,3)=1,50 м³/кг

где Т_>2> – термодинамическая температура, К. Т_>2>=273+t=273+76,5=349,5 К

2.5.4. Уточнение объёма и массы циркулирующего агента сушки

1000 1000

m_>Ц>= ───── = ────── = 526,3

d_>2>-d_>1 > 310,3-308,4

Уточнение объёма V_>Ц>, м³/с, и массы G, кг/с, циркулирующего агента сушки

V_>Ц>= m_{> Ц}>m_{> Р}>υ_>ПР.1>=526,3*0,025*1,52=20 м³/с

G_>Ц>= m_{> Ц}>m_{> Р}>=526,3*0,024=13,1 кг/с

Если не задана скорость агента сушки через штабель, то она может быть определена или уточнена по V_>Ц>

V_>Ц >20

υ_>ШТ>= ─────── = ───── =2

F_{>Ж.СЕЧ.ШТ} >9,75

Подп. и дата

Инв. №дубл.

Взам. инв.№

Подп. и дата.

Инв. №подп.

Лист

Изм.

Лист

№докум.

Подп.

Дата

2.5. Определение объёма и массы циркулирующего агента сушки

2.5.1. Объём циркулирующего агента сушки, м³/с, определяется по формуле

V_>Ц>=υ_>ШТ>F_{>Ж.СЕЧ.ШТ}>=2,0*9,75=19,5 м³/с

где υ_>ШТ> – расчётная (заданная) скорость циркуляции агента сушки через штабель, м/с; F_{>Ж.СЕЧ.ШТ}> – живое сечение штабеля, м².

F_{>Ж.СЕЧ.ШТ}>=nlh(1-β_>В>)=1*6,5*3,0(1-0,5)=9,75 м²

где n – количество штабелей в плоскости, перпендикулярной входу циркулирующего агента сушки; l, h – длина и высота штабеля, м; β_>В> – коэффициент заполнения штабеля по высоте.

2.5.2. Масса циркулирующего агента сушки на 1 кг испаряемой влаги, кг/кг

V_>Ц >19,5

m_{> Ц}>= ──── = ─────── =513,1 кг/кг

m_{> Р}>υ_>ПР.1 > 0,025*1,52

где υ_>ПР.1> – приведённый удельный объём агента сушки на входе в штабель, м³/кг (определяется по Id-диаграмме или расчётным путём).

Подп. и дата

Инв. №дубл.

Взам. инв.№

Подп. и дата.

Инв. №подп.

Лист

Изм.

Лист

№докум.

Подп.

Дата

2.6. Определение объёма свежего и отработанного воздуха или перегретого пара

2.6.1. Масса свежего и отработанного воздуха на 1 кг испаряемой влаги, кг/кг,

1000 1000

m_>0>= ────── = ─────── =3,3 кг/кг

d_>2>-d_>0 >310,3-10

где - d_>0> влагосодержание свежего воздуха, г/кг (при поступлении из коридора управления или цеха d_>0>=10-12 г/кг; при поступлении наружного воздуха летом d_>0> =10-12 г/кг; зимой d_>0>=2-3 г/кг).

2.6.2. Объём свежего (приточного) воздуха, поступающего в камеру, м³/с,

V_>0>= m_> >_>P> m_{> 0}>ν_>ПР.о>=0,025*3,3*3,48=0,287 м³/с

где ν_>ПР.о> – приведённый удельный объём свежего воздуха, м³/кг (при t_>0>=20^оC; ν_>ПР.о>≈0,87 м³/кг).

2.6.3. Объём отработанного воздуха (выбрасываемого из камеры), м³/с,

V_>ОТР>= m_> >_>P> m_{> 0}>ν_>ПР.2 >=0,025*3,3*1,50=0,123 м³/с

где ν_>ПР.2,> - приведённый удельный объём отработанного ( на выходе из штабеля) воздуха, м³/кг.

Подп. и дата

Инв. №дубл.

Взам. инв.№

Подп. и дата.

Инв. №подп.

Лист

Изм.

Лист

№докум.

Подп.

Дата

2.6.4. Расчёт приточно–вытяжных каналов камеры

Площадь поперечного сечения приточного канала, м²,

V_>0 >0,287

ƒ_>КАН>= ───── = ───── =0,0717 м²

ν_>КАН >4

где V_>0> – объём свежего воздуха, м³/с;

V_>О>=m_{> 0}>m_{> Р}>ν_>ПР.0>=3,3*0,025*3,48=0,287 м³/с

где ν_>ПР.0 >– приведённый удельный объём свежего воздуха, м³/кг.

Площадь поперечного сечения вытяжного канала, м²,

V_>0ТР > 0,123

ƒ_>КАН>= ───── = ──── =0,0307 м²

ν_>КАН >4

где V_>0ТР> – объём отработавшего агента сушки, м³/с;

V_>ОТР>=m_{> 0}>m_{> Р}>ν_>ПР.2>=3,3*0,025*1,50=0,123 м³/с

где ν_>ПР.2> – приведённый удельный объём отработавшего агента сушки, м³/кг.

Подп. и дата

Инв. №дубл.

Взам. инв.№

Подп. и дата.

Инв. №подп.

Лист

Изм.

Лист

№докум.

Подп.

Дата

2.7. Определение расхода тепла на сушку

2.7.1. Расход тепла на начальный прогрев 1 м³ древесины

1.Для зимних условий, кДж/м³,

W-W_>Г>_>.>_>Ж>_> > 60-17

q_>ПР>_>1>1м³= ρ_>W>С_>(-)>(-t_>0>)+ ρ_>б>_> > + Р_>W>С_>(+)>t_>ПР>=650*2,09*24+400────335+650*2,89*100=278074кДж/м³

100 100

где ρ_>W> – плотность древесины расчётного материала при заданной начальной влажности W_>Н>, кг/м³; ρ_>б> – базисная плотность древесины расчётного материала, кг/м³; W_>Н> – начальная влажность расчётного материала, %; W_>Г.Ж> – содержание незамёрзшей связанной (гигроскопичной влаги), %;  - скрытая теплота плавления льда (335 кДж/кг); С_>(-)>,С_>(+)> – средняя удельная теплоёмкость соответственно при отрицательной и положительной температуре, кДж/(кг ^оС); t_>0> – начальная расчётная температура для зимних условий, ^оС; t_>ПР> – температура древесины при её прогреве, ^оС.

При определении удельной теплоёмкости древесины, средняя температура, ^оС древесины принимается:

t_>0>+0 -24+0

для С_>(-)> t_>СР>= ────── = ───── = -12 ^оС С_>(-)>=2,09

2 2

0+t_>ПР >0+100

для С_>(+)> t_>СР>= ────── = ───── =50 ^оС С_>(+)>=2,89

2 2

2. Для среднегодовых условий, кДж/м³,

q_>ПР1>1м³= ρ_>W>С_>(+)>(t_>ПР>-t_>0>)=650*2,9(100-5,0)=179075 кДж/м³

где t_>0> – среднегодовая темература древесины, ^оС.

при t_>СР>=(t_>0>+t_>ПР>)/2 = (5,0+100)/2=52,5 ^оС С_>(+)>=2,9

Подп. и дата

Инв. №дубл.

Взам. инв.№

Подп. и дата.

Инв. №подп.

Лист

Изм.

Лист

№докум.

Подп.

Дата

2.7.2. Удельный расход тепла, кДж/кг, при начальном прогреве на 1кг испаряемой влаги

(определяется для зимних и среднегодовых условий)

q_>ПР1>1м³ 278074 179075

q_>ПР>=  = ────── =1448,30 (зимнее) q_>ПР>= ──────── =932,68 (среднегодовое) кДж/кг

m 1м³ 192 192

2.7.3. Общий расход тепла на камеру при начальном прогреве

q_>ПР1>1м³E 278074*20,3 179075*20,3

Q_>ПР>=  = ───────── =333,62 (зимнее) Q_>ПР>= ──────── =214,84 (среднегодовое) кДж/кг

3600 τ_>ПР > 3600*4,7 3600*4,7

где τ_>ПР> – продолжительность прогрева, ч; принимается ориентировочно для пиломатериалов мягких хвойных пород летом 1-1,5, зимой 1,5-2 ч на каждый см толщины материала; для пиломатериалов мягких лиственных пород ( берёза, осина, ольха и др.) время прогрева увеличивается на 25%, а для пиломатериалов твёрдых пород (дуб, бук, лиственница и др.) – на 50%.

2.7.4. Определение расхода тепла на испарение влаги

1. Удельный расход тепла на испарение влаги в лесосушильных камерах с многократной циркуляцией при сушке воздухом, кДж/кг,

I_>2>-I_>0 > 895-10

q_>ИСП>=1000 ───── - C_>В>t_>ПР> = 1000─────── - 4,19*100=2451,5 кДж/кг (зимнее)

d_>2>-d_>0 > 310,3-2

895-46

q_>ИСП>= 1000─────── - 4,19*100=2408,2 кДж (среднегодовое)

310,3-10

где I_>2> – теплосодержание воздуха на выходе из штабеля, кДж/кг; I_>0> – теплосодержание свежего (приточного) воздуха, кДж/кг; d_>2> – влагосодержание воздуха на выходе из штабеля, г/кг; d_>0> – влагосодержание свежего (приточного) воздуха, г/кг; С_>В> – удельная теплоёмкость воды, С_>В>=4,19 кДж/(кг ^оС); t_>ПР> – температура нагретой влаги в древесине, ^оС; принимается равной температуре прогрева.

При поступлении воздуха из коридора управления или наружного воздуха летом допустимо принять d_>0>=10-12 г/кг, I_>0>=46 кДж/кг; при поступлении наружного воздуха зимой d_>0>=2-3 г/кг, I_>0>=10 кДж/кг.

2. Общий расход тепла на испарение влаги, кВт,

Q_>ИСП>=q_>ИСП>m_{> Р}>=2451,5*0,025= 61,3кВт (зимнее)

Q_>ИСП>=2408,2*0,025= 60,2 кВт (среднегодовое)

Подп. и дата

Инв. №дубл.

Взам. инв.№

Подп. и дата.

Инв. №подп.

Лист

Изм.

Лист

№докум.

Подп.

Дата

2.7.5. Потери тепла через ограждения камеры

1. Теплопотери, кДж, через ограждения камеры в единицу времени (секунду), т.е. кВт,

Q_>ОГ>=∑F_>ОГ>k(t_>c>-t_>0>)10^-3 = кВт

где ∑F_>ОГ> – суммарная поверхность ограждений крайней камеры в блоке, м²; k – коэффициент теплопередачи соответствующего ограждения камеры, Вт/(м^{2 о}С); t_>c> – температура среды в камере, ^оС; t_>0> – расчётная температура наружного воздуха для зимних и среднегодовых условий.

Коэффициент теплопередачи многослойных ограждений подсчитывается по общейзвестной формуле, Вт/(м^{2 о}С),

1

k= ───────────────────────────

1 δ_>1> δ_>2 >δ_>n>_> > 1

──── + ─── + ─── + …+ ─── + ────

α_>ВН> λ_>1> λ_>2 >λ_>n>_> > α_>Н >

где α_>ВН> – коэффициент теплоотдачи для внутренних поверхностей ограждений, Вт/(м^{2 о}С) (принимается ориентировочно α_>ВН>=25); α_>Н> – коэффициент теплоотдачи для наружных поверхностей ограждений, Вт/(м^{2 о}С) (α_>Н>=23 – для наружного воздуха; α_>Н>=12 – для чердачных и неотапливаемых помещений; α_>Н>=9 – для отапливаемых помещений); δ_>1>; δ_>2>; … ; δ_>n> – толщина слоёв ограждений, м; λ_>1>; λ_>2>; … ; λ_>n>_> > - коэффициент теплопроводности материалов соответствующих слоёв ограждений, Вт/(м^{2 о}С).

коэффициент теплопередачи пола k_>ПОЛ>, Вт/(м^{2 о}С), принимается равным 0,5k наружной стены

_> >k_>ПОЛ>=0,5k_>СТ >=0,5*0,47=0,24 Вт/(м^{2 о}С),

1

k_>ДВ>= ─────────────────────── =0,6 Вт/(м^{2 о}С),

1/25+0,01/58+0,08/0,07+0,01/240+1/9

1

k_>СТ>= ───────────────────────── =0,47 Вт/(м^{2 о}С),

1/25+0,005/58+0,14/0,07+0,005/240+1/9

2. Удельный расход тепла на потери через ограждения (определяется для зимних среднегодовых условий), кДж/кг, ∑Q_>ОГ>=4,7*1,5=7,05

∑Q_>ОГ> 7,05

q_>ОГ>= ───── = ───── =335,71 кДж/кг

m_>С >0,021

где ∑Q_>ОГ> – суммарные теплопотери через ограждения камеры, кВт

Подп. и дата

Инв. №дубл.

Взам. инв.№

Подп. и дата.

Инв. №подп.

Лист

Изм.

Лист

№докум.

Подп.

Дата

2.7.6. Определение удельного расхода тепла на сушку, кДж/кг

Производится для зимних и среднегодовых условий

q_>СУШ>=(q_>ПР>+q_>ИСП>+q_>ОГ>)с_>1>=(1448,30+2451,5+335,71)1,1=4659,06(зимнее) кДж/кг

q_>СУШ>=(932,68+2408,2+335,71)1,1=4044,24 (среднегодовое) кДж/кг

где с_>1> – коэффициент, учитывающий дополнительный расход тепла на начальный прогрев камер, транспортных средств, оборудования и др.; принимается в зависимости от условия процесса от 1,1 до 1,3.

2.7.7. определение расхода тепла на 1 м³ расчётного материала, кДж/м³

Производится для среднегодовых условий по формуле

q_{>СУШ 1 м}>³=q_>СУШ>m_>1>м³

q_{>СУШ 1 м}>³ =4044,24*192=776494,08 (среднегодовое) кДж/м³

Подп. и дата

Инв. №дубл.

Взам. инв.№

Подп. и дата.

Инв. №подп.

Лист

Изм.

Лист

№докум.

Подп.

Дата

2.8. Выбор типа и расчёт поверхности нагрева калорифера

2.8.1. Выбор типа калорифера

Из всего многообразия серийно выпускаемых калориферов (основное название – воздухонагреватель по ГОС 7201-80) для лесосушильной техники следует рекомендовать спирально – накатные (биметаллические). Это так, называемые, компактные калориферы, которые могут довольно надёжно работать в агрессивной среде лесосушильных камер.

2.8.2. Тепловая мощность калорифера

Тепловая мощность калорифера, то есть количество передаваемой им в единицу времени тепловой энергии в кВт, определяется расходом тепла на сушку в единицу времени для зимних условий:

Q_>К>=(Q_>ИСП>+ΣQ_>ОГ>)с_>2> = (61,3+7,05)1,2=82,02

где с_>2> – коэффициент неучтённого расхода тепла на сушку, с_>2>=1,1…1,3.

2.8.3. Расчёт поверхности нагрева калорифера, м²

1000Q_>К>c_>3 >1000*82,02*1,2

F_>К>= ────── = ─────────── = 94,61м²

K(t_>т>-t_>C>) 19,0(133-78,25)

где k – коэффициент теплопередачи калорифера, Вт/(м^{2 о}С); t_>т> – температура теплоносителя (пар, вода), ^оС; t_>C> – температура нагреваемой среды в камере (воздух, перегретый пар), ^оС; с_>3> – коэффициент запаса, учитывающий загрязнение поверхности калорифера ( для чугунных труб с_>3>=1,1; для биметаллических с_>3>=1,2).

Температуру среды t_>C> ориентировочно можно вычислить по формуле

t_>C>=(t_>1>+t_>2>)/2=(80+76,5)/2=78,25

где t_>1> и t_>2> – соответственно температуры агента сушки на входе в штабель и выходе из штабеля, ^оС.

Подп. и дата

Инв. №дубл.

Взам. инв.№

Подп. и дата.

Инв. №подп.

Лист

Изм.

Лист

№докум.

Подп.

Дата

Камеры с калориферами из биметаллических греющих труб наружным диаметром 56 мм

F_{>Ж.СЕЧ.К}>=F_>КАН>(1-Кƒ)=9,75(1-0,410)=5,75

где Кƒ – коэффициент проекции труб на площадь, перпендикулярную потоку.

Коэффициент проекции зависит от шага S размещения труб и при величинах шага 100, 80, 74 мм – соответственно равен 0,350; 0,410; 0,466;

Зная F_{>Ж.СЕЧ.К}> и V_>Ц>, определяем скорость агента сушки; м/с, через калорифер

V_>Ц > 19,5

υ_>К>= ────── = ──── = 3 м/с k=19,0

F_{>Ж.СЕЧ.К}> 5,75

Для биметаллических труб k находят по таблицам в зависимости от υ_>К>, то есть k=ƒ(υ_>К>).

F_>К > 94,6

n_>К>= ──── = ──── = 72 трубы

ƒ_>К >1,3

ƒ_>К> – поверхность нагрева одного компактного калорифера.

Площадь нагрева 1 м биметаллической трубы диаметром 56 мм равна 1,3 м².

Подп. и дата

Инв. №дубл.

Взам. инв.№

Подп. и дата.

Инв. №подп.

Лист

Изм.

Лист

№докум.

Подп.

Дата

2.9. Определение расхода пара

2.9.1. Расход пара на 1 м³ расчётного материала, кг/м³

q_>СУШ>m_>1>_>М>³ 4044,24 *192

Р_>СУШ>_>.1>_>М>³= ──────── = ──────── =369,75 кг/м³

i_>П>-i_>К>_> >2100

где q_>СУШ> – суммарный удельный расход тепла на сушку для среднегодовых условий, кДж/кг; i_>П> – энтальпия сухого насыщенного пара при определённом давлении, кДж/кг; i_>К> – энтальпия кипящей воды при том же давлении, кДж/кг.

Ориентировочно Δi= i_>П>-i_>К> можно принимать:

при р=0,2-0,25 МПа Δi≈2190 кДж/кг

при р=0,3-0,50 МПа Δi≈2100 кДж/кг

р – давление пара в калорифере.

2.9.2. Расход пара на камеру, кг/ч

Определяется для зимних и среднегодовых условий

Для камер периодического действия:

а) в период прогрева

(Q_>ПР>+∑Q_>ОГ>)с_>2>3600 (333,62+7,05)1,25*3600

Р_>КАМ.ПР>= ──────────── = ────────────── =730 (зимнее) кг/ч

i_>П>-i_>К >2100

(214,84+7,05)1,25*3600

Р_>КАМ.ПР>= ────────────── = 475,47(среднегодовое) кг/ч

_> >2100

б) в период сушки

(Q_>ИСП>+∑Q_>ОГ>)с_>2>3600 (61,3+7,05)1,25*3600

Р_{>КАМ.СУШ}>= ──────────── = ────────────── =146,46 кг/ч (зимнее)

i_>П>-i_>К >2100

(60,2+7,05)1,25*3600

Р_{>КАМ.СУШ}>= ─────────────── =144,10 кг/ч (среднегодовое)

2100

с_>2> – коэффициент, учитывающий потери тепла паропроводами, конденсатопроводами, конденсатоотводчиками при неорганизованном воздухообмене (с_>2>≈1,25).

Подп. и дата

Инв. №дубл.

Взам. инв.№

Подп. и дата.

Инв. №подп.

Лист

Изм.

Лист

№докум.

Подп.

Дата

2.9.3. Расход пара на сушильный цех, кг/ч

Р_>ЦЕХА>=n_>КАМ>_>.>_>ПР>Р_>КАМ>_>.>_>ПР>+n_>КАМ>_>.>_>СУШ>Р_>КАМ>_>.>_>СУШ>=1*730 +2*146,46 =1023 кг/ч

где n_>КАМ.ПР> – число камер, в которых одновременно идёт прогрев материала (принимается равным 1/6 от общего числа камер и не менее одной при любом малом числе камер); n_{>КАМ.СУШ}> – остальные камеры цеха, в которых идёт процесс сушки;

2.9.4. Среднегодовой расход пара на сушку всего заданного объёма пиломатериалов, кг/год,

Р_>ГОД>=Р_>СУШ.1м >Ф_>C>_>длит>=369,75*2400*1,0=887400 кг/год

где Ф – объём фактически высушенного или подлежащего сушке пиломатериала данного размера и породы, м³; С_>ДЛИТ> – коэффициент, учитывающий увеличение расхода пара при сушке пиломатериалов, сохнущих медленнее расчётного материала.

Средневзвешенная продолжительность сушки фактических пиломатериалов, ч,

τ_>1>Ф_>1>+ τ_>2>Ф_>2>+…+ τ_>n>Фn 58*2400+108*1250+87*3250

τ_>СР.Ф>= ─────────────── = ──────────────────── =80,71 ч

_> >Ф 6900

где τ_>1;> τ_>2>;… τ_>n> – продолжительность сушки фактических пиломатериалов отдельно по породам и сечениям, ч; Ф_>1>; Ф_>2>;…Ф_>n> – годовой объём этих же пиломатериалов отдельно по породам и сечениям, м³; τ_>РАСЧ> – продолжительность сушки расчётного материала, ч.

τ_>СР.Ф>/ τ_>РАСЧ>=80,71/58=1,3

_>C>_>длит>=1,0

Подп. и дата

Инв. №дубл.

Взам. инв.№

Подп. и дата.

Инв. №подп.

Лист

Изм.

Лист

№докум.

Подп.

Дата

Техническая характеристика камеры периодического действия СПМ–1К

Показатели	СПМ-1К
Габаритные размеры штабеля, мм: Длина Ширина Высота	6500 1800 3000
Число штабелей, загружаемых в камеру (сушилку)	2
Ёмкость камеры в условном пиломатериале, м3	33,3
Годовая производительность, м3: При высокотемпературном режиме При форсированном режиме При нормальном режиме При мягком режиме	5600 3300 2500 1400
Побудитель циркуляции агента сушки	Вентилятор серии У-12 № 12,5
Число вентиляторов	2
Характеристика вентилятора: Производительность, тыс. м3/ч Давление, мм вод. ст Частота вращения, мин-1	26-48 до 40 970; 640; 480
Характеристика электродвигателя для привода вентилятора: тип мощность, кВт частота вращения, мин-1 число, шт	Трёхскоростной АО2-71/8/6/4 10,5; 8,3; 7,1 1460; 965; 730 2
установленная мощность электродвигателей, кВт	21; 16,6; 14,2
Скорость циркуляции агента сушки через штабель, м/с	1,5-3,0 (регулируемая)
Средний часовой расход электроэнергии, кВт, при режиме: высокотемпературном форсированном нормальном мягком	10,2 14,4 16,2 18,0
Характеристика теплового оборудования: Тип Число, шт Поверхность нагрева, м2	Специальные стальные биметаллические калориферы 8 425
Давления пара при вводе в камеру, МПа	0,3-0,6
Максимальный расход пара, кг/ч, при режиме: высокотемпературном форсированном нормальном мягком	600 450 400 300
Средний расход пара, кг/ч, при режиме: высокотемпературном форсированном нормальном мягком	475 350 300 225
Габаритные размеры, мм длина ширина высота	9000 5980 5100
Масса, кг	23400

Подп. и дата

Инв. №дубл.

Взам. инв.№

Подп. и дата.

Инв. №подп.

Лист

Изм.

Лист

№докум.

Подп.

Дата

Схема сушилки СПМ – 1К

1 – щит управления и щиты вентиляторов; 2 – лаборатория; 3 – щит регуляторов; 4 – психрометрическое устройство; 5 – калорифер; 6 – отопительно-вентиляционная система; 7 – поворотный экран; 8 – вытяжная труба; 9 – одностворчатая дверь; 10 – приточно-вытяжная труба; 11 – гидравлический затвор; 12 – вентилятор; 13 – паровая раздаточная гребёнка; 14 – поворотный блок; 15 – штабель.

Подп. и дата

Инв. №дубл.

Взам. инв.№

Подп. и дата.

Инв. №подп.

Лист

Изм.

Лист

№докум.

Подп.

Дата

Литература

1. Е. С. Богданов, В. А. Козлов, Н. Н. Пейч Справочник по сушке древесины: Изд 3-е, перераб. – М.: Лесн. Пром-сть, 1981, - 192 с.

2. Акишенков С. И., Корнеев В. И. Проектирование лесосушильных камер и цехов: Учебное пособие. 3-е изд., перераб. И доп./ЛТА. СПб., 1992.

3. Кречетов И. В. Сушка древесины. М: Лесная промышленность, 1980, 432 с.

Подп. и дата

Инв. №дубл.

Взам. инв.№

Подп. и дата.

Инв. №подп.

Лист

Изм.

Лист

№докум.

Подп.

Дата

Пересчёт объёма фактических пиломатериалов в объём условного материала представлено в таблице 3

Пересчёт объёма фактических пиломатериалов в объём условного материала

Таблица 3

Порода, вид и сечение пиломатериалов, мм	Заданный объём сушки Ф, м3	Коэффициент вместимости камеры К>Е>	Коэффициент оборота камеры К>τ>	Коэффициент пересчёта К=К>Е> К>τ>	Объём в условном материале У=ФК, м3/усл
Осина, строительный материал, 25не обрезная	2400	1,565	0,73	1,142	2741
Лиственница, для мебели, 3240.	1250	0,96	1,35	1,296	1620
Сосна, заготовки для мебели, 4060.	3250	0,866	1,10	0,952	3094

Общий объём условного материала определяется как сумма, м³ усл.

∑У=У_>1>+У_>2>+…+У_>n> =2741+1620+3094=7455 м³ усл.

Подп. и дата

Инв. №дубл.

Взам. инв.№

Подп. и дата.

Инв. №подп.

Лист

Изм.

Лист

№докум.

Подп.

Дата

Расчёт потерь тепла через ограждения

Таблица 5

∑=215 ∑=4,7

Расчёт потерь тепла через ограждения представлено в таблице 5

Подп. и дата

Инв. №дубл.

Взам. инв.№

Подп. и дата.

Инв. №подп.

Лист

Изм.

Лист

№докум.

Подп.

Дата

Расчёт поверхности ограждений камеры

Таблица 4

F_>БОК>=LH F_>БОК>=LH

F_>БОК>=LH=9*5,1=46 м²

F`_>ТОРЦ>=BH=5,98*5,1=30,5 м²

F``_>ТОРЦ>= F`_>ТОРЦ>-F_>ДВ>30,5-21=9,5 м²

F_>ПОТ>=BL=5,98*9=54 м²

F_>ПОЛ>=BL=5,98*9=54 м²

F_>ДВ>=bh=5,8*3,6=21 м²

Расчёт поверхности ограждений камеры рекомендуется выполнять по форме таблицы 4

Подп. и дата

Инв. №дубл.

Взам. инв.№

Подп. и дата.

Инв. №подп.

Лист

Изм.

Лист

№докум.

Подп.

Дата

Объём высушенного или подлежащего сушке пиломатериала заданной спецификации Ф_>l>, м³, пересчитывается в объём условного материала У_>l> , м³ усл. По формуле:

У=КФ,

где Ф_>l>-объём высушенных или подлежащих сушке фактических пиломатериалов данного размера и породы, м³; К-коэффициент пересчёта, определяется по формуле:

К= К_>τ> К_>Е>,

где К_>τ> –коэффициент продолжительности оборота камеры; К_>Е >- коэффициент вместимости камеры. Коэффициент вместимости камеры определяется отношением коэффициентов объёмного заполнения штабеля условным β_>У> и фактическим β_>Ф> материалом:

β_>У>

К_>Е>= ───

β_>Ф>

Коэффициент β_>У >или β_>Ф> равен произведению коэффициентов заполнения штабеля по высоте β_>В >, ширине β_>Ш >и длине β_>ДЛ >. С учётом объёмной усушки пиломатериалов У_>0> величина β_>У >или β_>Ф >находиться по формуле:

100-У_>0>

β_>Ф>= β_>В> β_>Ш> β_>ДЛ >──────

100

Коэффициент β_>В >зависит от номинальной толщины высушиваемого материала S и толщины прокладок S_>ПР>:

S

β_>В>= ─────

S_>ПР>+S

Для штабелей высотой до 3,0 м толщина прокладок S_>ПР>=25 мм, для штабелей высотой до 5,0 м S_>ПР>=32 мм.

Коэффициент β_>Ш> зависит от способа укладки(со шпациями, без шпаций) и вида пиломатериалов (обрезные, необрезные).

Коэффициент β_>ДЛ> равен отношению средней длины пиломатериалов l_>СР> в штабеле к его габаритной длине l_>ГАБ.ШТ>. Если в штабель укладываются доски без сортировки по длине, то средний коэффициент заполнения β_>ДЛ> принимается равным 0,85. Для условного материала β_>ДЛ>=0,85. При укладке заготовок, уложенных торец в торец, их количество по длине штабеля составит:

n_>Д>=(l_>ГАБ,ШТ>+0,2)/l_>ЗАГ>,

где l_>ЗАГ> – длина заготовок, м; l_>ГАБ,ШТ> – габаритная длина штабеля, м (по паспортным данным камеры).

Округлив n_>Д> до целого в меньшую сторону, можно определить коэффициент β_>Д>

β_>Д>=l_>ЗАГ> n_>Д>/l_>ГАБ,ШТ>,

где n_>Д> – количество заготовок по длине штабеля после округления до целого в сторону уменьшения, шт.

Объёмную усушку У_>0>, %, предлагается нами определять так:

У_>0>=К_>0>(W_>НОМ>-W_>К>),

где К_>0> – коэффициент объёмной усушки, зависящий от породы древесины; W_>НОМ> – влажность, для которой установлены номинальные размеры по толщине и ширине пиломатериалов, %; W_>К> – конечная влажность высушенных пиломатериалов, %.

Все данные сводятся в таблице 1

Подп. и дата

Инв. №дубл.

Взам. инв.№

Подп. и дата.

Инв. №подп.

Лист

Изм.

Лист

№докум.

Подп.

Дата

Коэффициент продолжительности оборота камеры определяется по формуле:

τ_>ОБ.Ф>

К_>τ>= ────

τ_>ОБ.У>

где τ_>ОБ.Ф> – продолжительность оборота камеры при сушке фактического материала данного размера и породы, суток; τ_>ОБ.У> – продолжительность оборота камеры при сушке условного материала, суток.

Продолжительность одного оборота камеры при сушке фактического ил условного материала:

• для камер периодического действия:

τ_>ОБ.Ф>=τ_>СУШ>+τ_>ЗАГР,>

τ_>ОБ.У>=τ_>СУШ>+τ_>ЗАГР,>

где τ_>СУШ> – продолжительность сушки фактического или условного материала, суток.; τ_>ЗАГР > - продолжительность загрузки и выгрузки материала, суток. При механизированной загрузке и выгрузке принимается равной 0,1 суток.

Общая продолжительность сушки (в часах), включая начальный прогрев и влаготеплопереработку, находится по выражению

τ_>СУШ>= τ_>ИСХ>А_>Р>А_>Ц>А_>К>А_>В>А_>Д>,

где τ_>ИСХ> – исходная продолжительность собственно сушки пиломатериалов заданной породы, толщины S_>1> и ширины S_>2> нормальными режимами в камерах с принудительной реверсивной циркуляцией средней интенсивности (расчётная скорость воздуха – 1,0 м/с, ширина штабеля 1,5 – 2м) от начальной влажности 60% до конечной влажности 12%.

А_>Р> – коэффициент, учитывающий категорию применяемого режима сушки: для нормальных – 1,0; А_>Ц> – коэффициент, учитывающий характер и интенсивность циркуляции воздуха в камере. А_>К> – коэффициент, учитывающий категорию качества сушки и характеризующий среднюю длительность влаготеплообработок: II – 1,155

А_>В> – коэффициент, учитывающий начальную (W_>Н>) и конечную (W_>К>) влажность древесины; А_>Д> – коэффициент, учитывающий влияние длины заготовок на продолжительность процесса; для пиломатериалов А_>Д>=1,0; для заготовок берётся в зависимости от отношения их длины l к толщине S.

Результаты по определению продолжительности сушки удобнее представить в виде таблицы 2

Подп. и дата

Инв. №дубл.

Взам. инв.№

Подп. и дата.

Инв. №подп.

Лист

Изм.

Лист

№докум.

Подп.

Дата

Определение продолжительности сушки пиломатериалов (или заготовок)

Таблица 2

Подп. и дата

Инв. №дубл.

Взам. инв.№

Подп. и дата.

Инв. №подп.

Лист

Изм.

Лист

№докум.

Подп.

Дата

Двух штабельная камера СПМ – 1К

Камера состоит из пяти цельно сборных металлических секций. Передняя представляет собой сварную конструкцию прямоугольной формы, закрытую с одного из торцов дверями. Каракас секции состоит из швеллерного и уголкового проката, закрытого изнутри стальным листом, защищённого антикоррозийным покрытием или листами из нержавеющей стали. Снаружи стены обшиты алюминиевым листом. Пространство между обшивками заполнено теплоизоляционным материалом – минеральной ватой. Секция имеет две одностворчатые двери автоклавного типа. Для герметичного уплотнения дверей применяется полосовая термостойкая резина, которая закладывается в специально загнутый листовой профиль, приваренный к каркасу секции. Двери закрываются с помощью двух штурвалов и штанги. На секции в зоне дверного проёма установлены два конечных выключателя, блокирующих работу вентиляторов при открытых дверях. В секции установлены два оборотных блока и биметаллический калорифер.

Вентиляторная секция – наиболее ответственный узел камеры. Её корпус в плане представляет собой равнобокую трапецию. В секции установлены два осевых реверсивных вентилятора серии У – 12 № 12,5, расположенных друг над другом на поперечных валах. Подшипниковые узлы вынесены за пределы внутреннего пространства секции и расположены в специальных карманах. На скошенных боковых стенах установлены приточно-вытяжные трубы, имеющие в верхней части заслонки с исполнительным механизмом.

Сочленение секции и герметичность внутренней оболочки камеры обеспечиваются сваркой. С внешней стороны камеры промежутки между секциями закрывают алюминиевыми накладками и крепят винтами. Эти промежутки предварительно заполняют стекловатой.

Лесосушильная камера в собранном виде представляет собой металлический короб, разделённый по длине на две части: сушильное пространство и вентиляторное помещение.

В сушильном пространстве находятся высушиваемый материал, тепловое оборудование, направляющие экраны и оборотные блоки. Объём этого пространства рассчитан на загрузку двух штабелей. В вентиляторном помещении размещают вентиляторную установку, тепловое оборудование с разводкой трубопроводов, устройства для установки датчиков.

В качестве теплового оборудования в камере устанавливают специальные биметаллические калориферы. Общая поверхность нагрева составляет около 450 м².

Для обеспечения равномерного температурного поля в камере 55% общей поверхности нагрева калорифера устанавливается в ветиляторном помещении, а 45% - в сушильном пространстве, в промежутке между штабелями.

Камера оснащена увлажнительной системой и приточно-вытяжными трубами. Увлажнительная система состоит из двух пар труб, установленных вертикально на выходе из вентиляторного помещения в сушильное пространство. Эти трубы по всей длине имеют отверстия, через которые пар подаётся непосредственно в камеру.

Для удаления отработанного воздуха и подачи в камеру свежего воздуха размещают две приточно-вытяжные трубы. Камера оснащена гидравлическим затвором, с помощью которого в камере поддерживают атмосферное давление.

В конструкции гидравлического затвора и месте его установки предусмотрена система для сбора образующегося конденсата.

Для уменьшения утечки агента сушки мимо сушильных штабелей в камере устанавливаются стационарные и поворотные экраны. Стационарные экраны загораживают торцы штабелей, а поворотные ликвидируют утечку агента сушки через зазор, образующийся между потолочным перекрытием и верхом штабелей в период их усадки.

Для механизации загрузки штабелей в камере со стороны дверных проёмов устанавливают поворотные блоки. Выгрузка штабелей из камеры может производиться с помощью траверсной тележки, автопогрузчиком или специальной лебёдкой.

Камера СПМ – 1К предназначена для установки внутри отапливаемого производственного помещения и рекомендуется для любых деревообрабатывающих предприятий с объёмом переработки древесины не более 30…60 тыс. м³ условных пиломатериалов в год.

Подп. и дата

Инв. №дубл.

Взам. инв.№

Подп. и дата.

Инв. №подп.

Лист

Изм.

Лист

№докум.

Подп.

Дата