Отопление и вентиляция жилого дома с гаражом

4

РЕФЕРАТ

Проект отопления и вентиляции воздуха «Жилого дома с подземным гаражом на 52 места по улице Розы Люксембург в городе Екатеринбурге» выполнен на основании архитектурно – строительных чертежей и действующих СниП иСН.

Расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления и вентиляции в зимний период –35°С, в летний период 20,70°С.

Внутренняя температура в помещениях принята по СНИП 2.08.02-89, СНиП II-77-80.

Теплоноситель - вода по графику температур 95-70 0С от наружных тепловых сетей. Располагаемое давление системы отопления гаража Рр=30000Па, системы отопления жилого дома Рр=15000Па.

Жилой дом – это здание переменной этажности (6 и 7 этажей) с неотапливаемым подвалом и подземным гаражом на 52 места. Для отопление помещений запроектированы 2 системы отопления:

Система 1-отопление квартир жилого дома;

Система2-отопление боксов гаража;

Система отопления 1- двухтрубная с нижней разводкой, к стоякам которой присоединены поквартирные горизонтальные двухтрубные системы отопления с попутным движением теплоносителя, узлом учета тепла и с разводкой из медных труб в конструкции пола, отпительные приборы – алюминевые радиаторы «Термал»; система отопления 2-бифилярная горизонтальная с выпуском воздуха в верхних точках системы и спуском воды из нижних точек, отопительные приборы – регистры из стальных гладких труб, диаметром 108*2.8 ГОСТ 10704-91.

Для предотвращения проникновения холодного воздуха в помещение гаража на воротах устанавливаются 2 тепловые завесы, мощностью 18 кВт каждая.

Вентиляция в жилом доме предусмотрена естественная из кухонь и санузлов с учетом требований СниП 2.08.01-89 и СниП 2.04.05-91. Воздухообмен определен по нормируемым кратностям. Приток не организованный.

В подземном гараже предусмотрена общеобменная вентиляция для ассимиляции вредных выделений оксида углерода СО от работающего двигателя автомобиля. Вытяжка предусмотрена из каждого автомобильного бокса из верхней и нижней зоны поровну.

Вытяжные вентиляторы установлены на высоте не менее двух метров над кровлей лифтовой кровли.

Для компенсации вытяжки спроектирована приточная вентиляция с раздачей воздуха вдоль проездов. Обьем подаваемого воздуха на 20% меньше удаляемого. В гараже предусмотрена система дымоудаления, расчитанная в соответствии СниП 2.04.05-91* по периметру очага возгарания.

Монтаж систем отопления и вентиляции необходимо производить согласно СНиП 3.05.01-85.

Трубопроводы, нагревательные приборы гаража, воздуховоды и вентиляционное оборудование покрыть маслянной краской по ГОСТ 8292-85.Воздуховоды необходимо выполнять из тонколистовой стали по ГОСТ 19904-90.

Следует предусмотреть автоматизацию приточной камеры. Приточные камеры сблокировать с вытяжными системами на момент включения. Автоматизацией приточных камер должна быть предусмотрена защита от размораживания.

Произведено сравнение вариантов систем вентиляции В2 и В3. Для выявления более целесообразного варианта подсчитаны капитальные затраты и эксплуатационные. В результате расчетов получено, что более экономичным является вариант с применением тонколистовой стали, чем нержавеющей.

Разработаны мероприятия по безопасности и экологичности проекта. Произведен расчет шумоглушения и расчет выброса вредных веществ в атмосферу.

ПЕРЕЧЕНЬ ГРАФИЧЕСКИХ ЛИСТОВ И ДОКУМЕНТОВ

Лист	Наименование	Шифр	Формат
	Пояснительная записка	290700 061127 004 ОВ
1	Общие данные	290700 061127 004 ОВ	А1
2	План гаража	290700 061127 004 ОВ	А1
3	План технического этажа	290700 061127 004 ОВ	А1
4	План 2,6 этажей	290700 061127 004 ОВ	А1
5	План 7 этажа	290700 061127 004 ОВ	А1
6	План кровли	290700 061127 004 ОВ	А1
7	Схема системы отопления жилого дома	290700 061127 004 ОВ	А1
8	Схема системы отопления гаража	290700 061127 004 ОВ	А1
9	Схемы систем вентиляции В1, В2, В3, ВД1, ВД2, ВД3, П1, ВЕ	290700 061127 004 ОВ	А1
10	Экономическое обоснование систем В2,В3	290700 061127 004 ЭО	А1

СОДЕРЖАНИЕ

РЕФЕРАТ 3

ПЕРЕЧЕНЬ ГРАФИЧЕСКИХ ЛИСТОВ И ДОКУМЕНТОВ 5

СОДЕРЖАНИЕ 6

ВВЕДЕНИЕ 8

ОСНОВНАЯ ЧАСТЬ 9

1. ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ 9

1.1. КЛИМАТОЛОГИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ 9

1.2. ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ 11

1.2.1. Определение коэффициента теплопередачи К и сопротивление теплопередаче R 11

1.2.2. Расчет ограждающих конструкций 12

1.3.ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОТЕРЬ ТЕПЛА ЧЕРЕЗ ОГРАЖДАЮЩИЕ КОСТРУКЦИИ ПОМЕЩЕНИЙ ЗДАНИЯ 18

1.4. КОНСТРУИРОВАНИЕ И РАСЧЕТ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ 34

1.4.1. Общие положения конструирования системы отопления жилого дома 34

1.4.2. Расчет отопительных приборов системы отопления жилого дома 34

1.4.3. Гидравлический расчет системы отопления жилого дома 35

1.4.4. Общие положения конструирования системы отопления

гаража 39

1.4.5. Расчет отопительных приборов системы отопления гаража 39

1.4.6. Гидравлический расчет системы отопления гаража 39

1.5. КОНСТРУИРОВАНИЕ И РАСЧЕТ СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ ЖИЛОГО ДОМА 44

1.5.1. Общие положения конструирования системы вентиляции жилого дома 44

1.5.2. Определение требуемого воздухообмена 44

1.5.3.Аэродинамический расчет системы вентиляции жилого дома 44

1.6. КОНСТРУИРОВАНИЕ И РАСЧЕТ СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ ГАРАЖА 55

1.6.1. Общие положения конструирования системы вентиляции гаража 55

1.6.2. Определение требуемого воздухообмена 55

1.6.3. Аэродинамический расчет системы вентиляции гаража 56

1.6.4. Расчет противодымной системы вентиляции 61

1.6.5. Подбор оборудования для систем вентиляции гаража 64

2. АВТОМАТИЗАЦИЯ ПРИТОЧНОЙ КАМЕРЫ 66

2.1. Работа системы автоматического регулирования 67

3. ТЕХНИКО - ЭКОНОМИЧЕСКОЕ СРАВНЕНИЕ ВАРИАНТОВ 67

3.1. Введение 67

3.2. Технико-экономическая оценка проектных решений 68

3.3. Определение сметной стоимости проектируемых систем вентиляции 69

3.4. Определение договорной цены на строительную продукцию 77

3.5. Определение плановой себестоимоти строительно-монтажных работ 79

3.6.Формирование финансовых результатов в деятельности строительной организации 80

3.7. Расчет рентабельности строительного производства 82

3.8. Расчет себестоимости услуг систем вентиляции 82

3.9. Технико-экономические показатели проекта 84

4. БЕЗОПАСНОСТЬ ПРОЕКТА 85

4.1. Характеристика объекта 86

4.2.Опасные и вредные факторы 87

4.2.1. Шум 87

4.2.2. Защита от вибрации 90

4.2.3. Освещение 90

4.2.4. Микроклимат 92

4.2.5. Электробезопасность 93

4.2.6. Вредные вещества в воздухе рабочей зоны 95

4.3. Чрезвычайные ситуации 96

4.4. Заключение 99

5. ЭКОЛОГИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ ПРОЕКТА 99

5.1.Характеристика объекта 99

5.2.Характеристика вредных веществ 99

5.3. Расчет количества вредных веществ выбрасываемых в

атмосферу 100

5.4. Расчет рассеивания выбросов в атмосфере 101

5.5. Влияние застройки 103

5.6.Расчет экономического ущерба по укрупненным показателям 105

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК 106

ПРИЛОЖЕНИЕ 1 108

ПРИЛОЖЕНИЕ 2 109

ПРИЛОЖЕНИЕ 3 110

ПРИЛОЖЕНИЕ 4 111

ПРИЛОЖЕНИЕ 5 112

ВВЕДЕНИЕ

Задачей данной дипломной работы является расчет и конструирование систем отопления и вентиляции жилого дома с подземным гаражом так, чтобы выполнялись допустимые условия пребывания людей в квартирах и соблюдались необходимые параметры внутреннего воздуха в помещениях (влажность,подвижность,температура),предусмотренные нормативными документами.

ОСНОВНАЯ ЧАСТЬ

1. ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ

1.1. КЛИМАТОЛОГИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ

Расчетные параметры наружного воздуха принимаются по прил.8  3  в зависимости от пункта нахождения объекта и приведены для г. Екатеринбурга.

Расчетная географическая широта – 56  с.ш.

Барометрическое давление - 970 ГПа.

Зона влажности г. Екатеринбурга № 3 – сухая.

Господствующее положение – юго-запад.

Параметры наружного воздуха для расчета систем вентиляции жилого дома в теплый период года принимаются по параметру А, а в холодный период года по параметру Б. Параметры наружного воздуха для расчета систем отопления принимаются по параметру Б. Параметры приведены в таблицах 1.1, 1.2, 1.3.

Таблица 1.1

Расчетные параметры наружного воздуха

Среднегодовая температура t. 0С	Абсолютная минимальная	Абсолютная максимальная	Средняя максимальная наиболее жаркого месяца	Наиболее холодных су-ток обеспеченностью 0,92	Наиболее холодной 5-дневки обеспечен-ностью 0,92	Период со сред-несуточной тем-пературой воз-духа < 80С	Средняя t наиболее холодного периода
Продолжительность, сут	Средняя t, 0С
1,2	-43	38	22,9	-39	-35	228	-6,4	-20

Таблица 1.2

Период года	Температура t ext , С	Теплосодержание I ext, кДж/кг
Холодный	-35	-34,6
Переходные условия	8	22,3
Теплый	20,7	48,1

Таблица 1.3

Расчетные параметры внутреннего воздуха

Период года	Температура twz, С	Относительная влажность, in	Подвижность in, м/с
Холодный и переходные условие	20	Не более 65	0,2
Теплый	23,7	Не более 65	0,5

1.2. ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ

1.2.1. Определение коэффициента теплопередачи К и сопротивления теплопередаче R

Согласно [3], сопротивление теплопередаче R0 ограждающих конструкций следует принимать наибольшим из требуемого сопротивления теплопередаче R0тр по санитарно-гигиеническим условиям и R0эн по условиям энергосбережения.

Требуемое сопротивление теплопередаче R0тр является наименьшим, при котором обеспечивается допустимая по санитарно-гигиеническим требованиям минимальная температура внутренней поверхности ограждения при расчетной зимней температуре наружного воздуха:

(1.1)

где - требуемое сопротивление теплопередаче, м2 0С/Вт;

n - поправочный коэффициент на расчетную разность температур, зависит от положения наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху, согласно [2] табл.3*;

tв – расчетная температура внутреннего воздуха, 0С;

tн – расчетная температура наружного воздуха, равная температуре холодной пятидневки, 0С;

tн – нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности стены, согласно [3] табл.2;

в – коэффициент тепловосприятия внутренней поверхности ограждения, принимаемый по [2] для гладких внутренних поверхностей равным 8,7 Вт/(м2 0С).

Сопротивление теплопередаче по условиям энергосбережения R0эн принимается по [3] табл.1б в зависимости от величины градусосуток отопительного периода В:

, (1.2)

где tоп – средняя температура наружного воздуха за отопительный период, 0С;

Zоп – продолжительность отопительного периода , сут.

Расчетное сопротивление теплопередаче R0р ограждающей конструкции принимается равным большему из полученных значений R0тр и R0эн .

Из уравнения (1.3) находится термическое сопротивление слоя утеплителя Ri ут, по величине которого можно определить толщину утепляющего слоя конструкции:

, (1.3)

где …Ri ут …Rn -- термическое сопротивление теплопередаче отдельных слоев ограждающей конструкции, определяемые как

, м2 0С/Вт, (1.4)

где i – толщина i- го слоя, м;

i – коэффициент теплопроводности материала i- го слоя, Вт/(м2 0С),принимаем по прил.3[2];

н – коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции зимой, принимаемый по [2] для поверхностей, соприкасающихся с наружным воздухом, равным 23 Вт/( м2 0С).

Коэффициент теплопередачи для всех ограждающих конструкций вычисляем по формуле:

, Вт/( м2 0С) (1.5)

1.2.2. Расчет ограждающих конструкций

1. Наружная стена

1 кирпич, =0,7 Вт/м2оС, 1=0,52м;

2 –пенополистерол, =0,041 Вт/м2оС;

3 – кирпич, =0,7 Вт/м2оС, 3=0,13м,

2ут 

Рис.1 Конструкция наружной

стены

По прил.1 и 2 [2] определяем условия эксплуатации ограждающих конструкций в зависимости от влажностного режима помещения и зоны влажности.

В данном проекте влажностный режим для авто центра – нормальный, а климатическая зона г.Екатеринбурга – сухая. Следовательно, условия эксплуатации объекта – «А».

1. По формуле (1) определяем

R0тр =1*(20-(-35))/8,7*4=1,52 м2 0С/Вт.

2. В соответствии с формулой (1.2) определяем 0С сут. Значит,

R0эн=3,2 м2 0С/Вт.

Так как R0эн  R0тр,

то принимаем R0р = R0эн =3,2 м2 0С/Вт.

3. Находим толщину утепляющего слоя применяя формулы (1.3) и (1.4) :

R1= 0,52/0,7 = 0,74 м2 0С/Вт;

R3= 0,13/0,7 = 0,18 м2 0С/Вт;

R2 ут = R0эн - R1 –R3 – 1/в – 1/н=3,2-0,74-0,18–1/8,7 –1/23 = 2,13 м2 0С/Вт;

по формуле (4) определяем толщину утепляющего слоя 3 ут:

2 ут = R2 ут .2 ут = 2,13*0,041 =0,087м.

Коэффициент сопротивления теплопередачи К определяем по формуле (1.5):

К = 1/ 3,2 =0,31 Вт/( м2 0С).

2. Чердачное перекрытие

Рис.2 Конструкция чердачного перекрытия

1 цементная стяжка, =0,76 Вт/м2оС, 1=0,02м,

2 пенополистерол, =0,041 Вт/м2оС;

3 керамзитовый гравий, =0,17 Вт/м2оС, 3= 0,11м;

4 железобетонная плита перекрытия, =1,92 Вт/м2оС, 4= 0,22м;

5 затирка цементным раствором, =0,76 Вт/м2оС, 5= 0,005м;

2ут 

1. По формуле (1.1) определяем

R0тр =1*(20-(-35))/8,7*3=2,03 м2 0С/Вт.

2. В соответствии с формулой (2) определяем 0С сут. Значит,

R0эн=4,6 м2 0С/Вт.

Так как R0эн  R0тр,то принимаем R0р = R0эн =4,6 м2 0С/Вт.

3. Находим толщину утепляющего слоя применяя формулы (1.3) и (1.4) :

R1= 0,02/0,76 = 0,03 м2 0С/Вт;

R3= 0,11/0,17 = 0,65 м2 0С/Вт;

R4= 0,22/1,92 = 0,12 м2 0С/Вт;

R5= 0,005/0,76 = 0,007 м2 0С/Вт;

R2 ут = R0эн - R1 –R3- R4– R5-1/в – 1/н = 4,6-0,03-0,65-0,12-0,007–1/8,7 –1/23 = 3,6 м2 0С/Вт;

по формуле (1.4) определяем толщину утепляющего слоя 2 ут:

2 ут = R2 ут .2 ут = 3,6*0,041 =0,15м.

Коэффициент сопротивления теплопередачи К определяем по формуле (1.5):

К = 1/ 4.6 =0,22 Вт/( м2 0С).

3. Кровля подземного гаража

Рис.3 Конструкция кровли гаража

1 асфальтобетон, =1,05 Вт/м2оС, 1=0,03м;

2 бетон армированный сеткой, =1,74 Вт/м2оС, 2=0,06м

3 керамзитобетон, =0,24 Вт/м2оС;

4сборная железобетонная плита, =1,92 Вт/м2оС, 4= 0,28м;

3ут 

1. По формуле (1.1) определяем

R0тр =1*(5-(-35))/8,7*4=1,15 м2 0С/Вт.

2. В соответствии с формулой (2) определяем 0С сут. Значит, R0эн=2 м2 0С/Вт.

Так как R0эн  R0тр,то принимаем R0р = R0эн =2 м2 0С/Вт.

3. Находим толщину утепляющего слоя применяя формулы (1.3) и (1.4) :

R1= 0,03/1,05 = 0,03 м2 0С/Вт;

R2= 0,06/1,74 = 0,03 м2 0С/Вт;

R4= 0,28/1,92 = 0,15 м2 0С/Вт;

R3 ут = R0эн - R1 –R2- R4–1/в – 1/н = 2,7-0,03-0,03-0,15–1/8,7 –1/23 =1,6 м2 0С/Вт;

по формуле (1.4) определяем толщину утепляющего слоя 3 ут:

3ут = R3 ут .3ут = 1,6*0,24 =0,35м.

Коэффициент сопротивления теплопередачи К определяем по формуле (1.5):

К = 1/ 2 =0,5 Вт/( м2 0С).

4. Наружная стена заглубленная в грунт и утепленный пол гаража

В соответствии с [1] для неутепленных полов, расположенных ниже уровня земли, с коэффициентом теплопроводности 1,2 Вт/ (м2 0С) по зонам шириной 2м, параллельным наружным стенам, принимаем R0 , м2 0С/Вт равным:

2,1 – для 1 зоны (для наружной стены гаража);

4,3 – для II зоны;

8,6 – для III зоны;

14,2 – для IV зоны (для оставшейся площади пола).

В данном случае пол утепленный.Утепляющий слой- керамзитбетон, толщиной 150мм.

Для утепленного пола Rп определяется по формуле:

Rр=Riн.п+i/, (1.6)

где  и  –толщина и теплопроводность материала каждого утепляющнго слоя

Iзона:R=2,1м20С/Вт

II зона:R=4,3+0,1875=4,48м20С/Вт

IIIзона:R=8,6+0,1875=8,78м20С/Вт

IVзона:R=14,2+0,1875=14,38м20С/Вт

Коэффициент теплопередачи по зонам:

kI=1/2,1=0,48 Вт/м20С;

kII=1/4,48=0,22 Вт/м20С;

kIII=1/8,78=0,11 Вт/м20С;

kIV=1/14,38=0,07 Вт/м20С.

5. Окна и балконные двери в жилом доме

Требуемое сопротивление теплопередаче окон и балконных дверей принимается по [2] в зависимости от градусосуток В=5563 0С сут.

R0ктр =0,53 м20С/Вт;

Тип остекления – тройное в деревянных переплетах (спаренный и одинарный).

К=Кок-Кст=1/0,53-0,31=1,58 Вт/м20С.

6. Наружные двери с тамбуром

Требуемое сопротивление теплопередаче дверей согласно [2] должно быть не менее 0,6 R0тр наружных стен здания, следовательно

R0трдв = 0,6. 1,404 = 0,842 м2 0С/Вт.

Коэффициент сопротивления теплопередачи К определяем по формуле (1.5):

Кдв = 1/ 0,842 =1,18 Вт/( м2 0С).

К = Кдв - Кнс =1,18 – 0,344= 0,836 Вт/( м2 0С).

7. Перекрытие над неотапливаемым подвалом

Рис.4 Конструкция перекрытия

1 сосновая доска, =0,14 Вт/м2оС, 1=0,04м;

2 воздушная прослойка, 2=0,04м

3 пенобетон, =0,14 Вт/м2оС;

4сборная железобетонная плита, =1,92 Вт/м2оС, 4= 0,22 м;

1. По формуле (1.1) определяем

R0тр =1*(8-(-35))/8,7*2=2,47 м2 0С/Вт.

2. В соответствии с формулой (1.2) определяем

0С сут. Значит, R0эн=3,1 м2 0С/Вт.

Так как R0эн  R0тр,то принимаем R0р = R0эн =3,1 м2 0С/Вт.

3. Находим толщину утепляющего слоя применяя формулы (1.3) и (1.4) :

R1= 0,04/0,14 = 0,29 м2 0С/Вт;

R2= 0,16 м2 0С/Вт;

R4= 0,22/1,92 = 0,11 м2 0С/Вт;

R3 ут = R0эн - R1 –R2- R4–1/в – 1/н = 3,1-0,29-0,16-0,11–1/8,7 –1/23 = =2,38 м2 0С/Вт;

по формуле (1.4) определяем толщину утепляющего слоя 3 ут:

3ут = R3 ут .3ут = 2,38*0,14 =0,3м.

Коэффициент сопротивления теплопередачи К определяем по формуле (1.5):

К = 1/ 3,1 =0,32 Вт/( м2 0С).

1.3.ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОТЕРЬ ТЕПЛА ЧЕРЕЗ ОГРАЖДАЮЩИЕ КОСТРУКЦИИ ПОМЕЩЕНИЙ ЗДАНИЯ

При определение потерь теплоты зданием следует учитывать основные и добавочные потери теплоты.

Основные потери теплоты определяем согласно [1], суммируя потери теплоты через отдельные ограждающие конструкции Q, Вт, с округлением до 10 Вт по формуле:

, (1.7)

где А – расчетная площадь ограждающей конструкции, м2;

R – сопротивление теплопередачи ограждающей конструкции, м2 0С/Вт;

tр – расчетная температура воздуха в помещении, 0С;

text – расчетная температура наружного воздуха для холодного периода при расчете потерь теплоты через наружные ограждения и температура воздуха более холодного помещения - при расчете потерь теплоты через внутренние ограждения;

 - добавочные потери теплоты в долях от основных потерь, определяемые в соответствии с п.2 [1];

n – коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху по [2].

Добавочные потери теплоты принимаем:

в помещениях любого назначения через наружные вертикальные и наклонные стены, двери и окна, обращенные на север восток, северо-восток и северо-запад в размере 0,1, на юго-восток и запад – в размере 0,05;

через наружные двери, не оборудованные воздушными или воздушно-тепловыми завесами, при высоте здания Н, м, в размере 0,27Н-для двойных дверей с тамбуром между ними;

через наружные ворота, не оборудованные воздушными или воздушно-тепловыми завесами в размере 3 при отсутствии тамбура.

1. Расход теплоты Qi , Вт, на нагревание инфильтрующегося воздуха определяем по формуле

Qi = 0,28Gic (tp – ti)k , (1.8)

где Gi - расход инфильтрующегося воздуха, кг/ч, через ограждающие конструкции помещения;

c - удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/кг°С;

tp, ti - расчетные температуры воздуха, °С, в помещении и наружного воздуха в холодный период года (параметры Б);

k - коэффициент учета влияния встречного теплового потока в конструкциях, равный 0,8 – для окон с раздельными переплетами.

2. Расход теплоты Qi , Вт, на нагревание инфильтрующегося воздуха в помещениях при естественной вытяжной вентиляции, не компенсируемого подогретым приточным воздухом. Принимаем большую из полученных величин по формулам (1) и (2).

Qi = 0,28Lncρּ (tp – ti)k , (1.9)

где Ln – расход удаляемого воздуха, м⁄ч, не компенсируемый подогретым приточным воздухом (для жилых зданий – 3 м ⁄ч на 1 м жилых помещений);

ρ – плотность воздуха в помещении, кг⁄м.

Расход инфильтрующегося воздуха в помещении Gi,кг/ч, через не плотности наружных ограждающих конструкций определяем по формуле:

, (1.10)

где p - разность давлений воздуха, Па, на наружной и внутренней повер-хностях: окон - р1, наружных дверей - р2;

A2, R2 - соответственно площадь, м, наружных дверей, сопротивление воздухопроницанию, мч/кг, определяемых по [3];

А1, R1 - соответственно площадь, м, окон, сопротивление их воздухопроницанию, м·ч/кг, определяемых по [2].

рi = (H – hi)(γi – γp)+0,5ρiV (cвп – свр) k - рint , (1.11)

где Н - высота здания, м, от уровня земли до верха карниза;

h - расчетная высота, м, от уровня земли до верха окон, дверей;

γi, γp - удельный вес, Н/м, наружного воздуха и воздуха помещения; удельный вес определяется по формуле γ = 3463/(273 + t);

ρi - плотность, кг/м, наружного воздуха;

V - скорость ветра, м/с, принимаемая по приложению 7[3];

свп, свр - аэродинамические коэффициенты соответственно для наветренной и подветренной поверхностей ограждений здания, принимаемые по [6];

pint - условно-постоянное давление воздуха, Па, в помещении (здании), определяемое расчетом из условия соблюдения равенства масс воздуха, поступающего в помещение (здание) и удаляемого из него в результате инфильтрации и эксфильтрации через ограждающие конструкции; в помещениях (зданиях) имеющих системы с искусственным побуждением при расчете рint , следует учитывать дисбаланс масс воздуха, подаваемых и удаляемых этими системами из помещения (здания). В данном случае дисбаланса масс нет, поэтому pint = 0;

k - коэффициент учета изменения скоростного давления ветра в зависимости от высоты здания, принимается по [6].

Результаты расчета теплопотерь сводим в табл. 1.4.

Таблица 1.4

№ п/п	Наименование помещения	Характеристика ограждений	Температура внутр. воздуха tв, оС	Расчетная разность температур (tв-tн), оС	n	Основные теплопотери Qо, Вт	Добавочные теплопотери 1+	Qо* *(1+), Вт	Qинф, Вт	Qбыт, Вт	Суммарные теплопотери, Вт
Обозна- чение	Ориен- тация	Площадь F, м2	Коэф-т теплопе- редачи к, Вт/ (м2*оС)
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15
ГАРАЖ
1	гараж	НС	С	217,5	0,48	5	40	1	4176	1,1	4590	0
		НС	Ю	205,6	0,48	5	40	1	3948	1	3950	0
		НС	З	105,2	0,48	5	40	1	2020	1,05	2120	0
		НС	В	85,6	0,48	5	40	1	1644	1,1	1810	0
		ПЛ	-	511,3	0,22	5	40	1	4499	1	4500	0
		ПЛ	-	476,2	0,11	5	40	1	2095	1	2095	0
		ПЛ	-	2484,2	0,07	5	40	1	6956	1	6960	0
		ПТ	-	2735,3	0,5	5	40	0,9	49235	1	49240	0
		Д	В	22,3	0,83	5	40	1	740,4	3,1	2290	0
		Д	З	12,6	0,83	5	40	1	418,3	3,1	1300	0	0
ИТОГО по гаражу: 78850
1 ЭТАЖ
101	ЖК	НС	С	11,2	0,31	22	57	1	197,9	1,2	237	0
НС	З	13,7	0,31	22	57	1	242	1,15	278	0
ПЛ	-	21,30	0,32	22	57	1	389	1	389	0
ТО	С	5,40	1,58	22	57	1	486	1,2	584	710	450	1750
102	ЖК	НС	С	10,2	0,31	20	55	1	173,9	1,1	191	0
		ПЛ	-	18,30	0,32	20	55	1	322	1	322	0
		ТО+БД	С	4,10	1,58	20	55	1	356	1,1	392	530	380	1050
103	С. узел	НС	З	9,6	0,31	20	55	1	163,7	1,1	172	0
		ПЛ	-	10,20	0,32	20	55	1	180	1	180	0	0	351
104	Кр	ПЛ	-	16,00	0,32	18	53	1	271	1	271	0	0	271
105	С. узел	ПЛ	-	4,20	0,32	20	55	1	74	1	74	0	0	74
106	ЖК	НС	Ю	11,2	0,31	22	57	1	197,9	1,1	218	0
		НС	З	12	0,31	22	57	1	212	1,05	223	0
		ПЛ	-	20,40	0,32	22	57	1	372	1	372	0
		ТО	Ю	5,40	1,58	22	57	1	486	1,1	535	680	430	1600
107	Кух.	НС	Ю	10,2	0,31	18	53	1	167,6	1	168	0
		ПЛ	-	18,30	0,32	18	53	1	310	1	310	0
		ТО	Ю	2,70	1,58	18	53	1	226	1	226	520	380	840
108	ЖК	НС	Ю	13,5	0,31	20	55	1	230,2	1	230	0
		ПЛ	-	32,60	0,32	20	55	1	574	1	574	0
		ТО	Ю	6,80	1,58	20	55	1	591	1	591	820	680	1530
109	Кух.	НС	С	10,2	0,31	18	53	1	167,6	1,1	184	0
		ПЛ	-	14,80	0,32	18	53	1	251	1	251	0
		ТО	С	2,70	1,58	18	53	1	226	1,1	249	510	310	880
110	ЖК	НС	С	14,2	0,31	20	55	1	242,1	1,1	266	0
		ПЛ	-	21,30	0,32	20	55	1	375	1	375	0
		ТО	С	5,40	1,58	20	55	1	469	1,1	516	520	450	1230
111	С. узел	ПЛ	-	4,20	0,32	20	55	1	74	1	74	0	0	74
112	Кр	ПЛ	-	12,50	0,32	18	53	1	212	1	212	0	0	212
113	С. узел	ПЛ	-	10,20	0,32	20	55	1	180	1	180	0	0	180
114	ЖК	НС	Ю	10,2	0,31	20	55	1	173,9	1	174	0
		ПЛ	-	18,30	0,32	20	55	1	322	1	322	0
		ТО	Ю	2,70	1,58	20	55	1	235	1	235	520	380	870
115	ЖК	НС	Ю	11,2	0,31	20	55	1	191	1	191	0
		ПЛ	-	20,40	0,32	20	55	1	359	1	359	0
		ТО	Ю	5,40	1,58	20	55	1	469	1	469	680	420	1280
116	ЖК	НС	С	10,2	0,31	20	55	1	173,9	1,1	191	0
		ПЛ	-	18,30	0,32	20	55	1	322	1	322	0
		ТО	С	2,70	1,58	20	55	1	235	1,1	258	530	380	920
117	Кух.	НС	С	14,2	0,31	18	53	1	233,3	1,1	257	0
		ПЛ	-	18,30	0,32	18	53	1	310	1	310	0
		ТО	С	2,70	1,58	18	53	1	226	1,1	249	510	380	940
118	Кр	ПЛ	-	28,20	0,32	18	53	1	478	1	478	0	0	478
119	С. узел	ПЛ	-	10,20	0,32	20	55	1	180	1	180	0	0	180
120	ЖК	НС	Ю	11,3	0,31	20	55	1	192,7	1	193	0
		ПЛ	-	18,30	0,32	20	55	1	322	1	322	0
		ТО+БД	Ю	4,10	1,58	20	55	1	356	1	356	530	380	1020
121	ЖК	НС	Ю	13,5	0,31	20	55	1	230,2	1	230	0
		ПЛ	-	30,60	0,32	20	55	1	539	1	539	0
		ТО	Ю	6,80	1,58	20	55	1	591	1	591	820	630	1550
122	С. узел	ПЛ	-	4,20	0,32	20	55	1	74	1	74	0	0	74
123	С. узел	ПЛ	-	10,20	0,32	20	55	1	180	1	180	0	0	180
124	ЖК	НС	Ю	13,1	0,31	20	55	1	223,4	1	223	0
		ПЛ	-	20,60	0,32	20	55	1	363	1	363	0
		ТО+БД	Ю	4,10	1,58	20	55	1	356	1	356	540	420	1060
125	Кр	ПЛ	-	21,30	0,32	18	53	1	361	1	361	0		360
126	ЖК	НС	Ю	13,1	0,31	20	55	1	223,4	1	223	0
		ПЛ	-	20,60	0,32	20	55	1	363	1	363	0
		ТО	Ю	2,70	1,58	20	55	1	235	1	235	540	420	940
127	ЖК	НС	Ю	14,2	0,31	22	57	1	250,9	1,1	276	0
		НС	В	14,2	0,31	22	57	1	251	1,15	289	0
		ПЛ	-	31,20	0,32	22	57	1	569	1	569	0
		ТО	Ю	5,40	1,58	22	57	1	486	1,1	535	0
		ТО	В	5,40	1,58	22	57	1	486	1,15	559	890	630	2490
128	ЖК	НС	В	14,2	0,31	20	55	1	242,1	1,1	266	0
		ПЛ	-	16,30	0,32	20	55	1	287	1	287	0
		ТО	В	2,70	1,58	20	55	1	235	1,1	258	540	340	1010
129	С. узел	ПЛ	-	4,20	0,32	20	55	1	74	1	74	0		74
130	ЖК	НС	В	12,6	0,31	20	55	1	214,8	1,1	236	0
		ПЛ	-	20,10	0,32	20	55	1	354	1	354	0
		ТО	В	2,70	1,58	20	55	1	235	1,1	258	480	420	910
131	С. узел	ПЛ	-	8,20	0,32	20	55	1	144	1	144	0		144
132	ЖК	НС	В	17,2	0,31	20	55	1	293,3	1,1	323	0
		ПЛ	-	30,20	0,32	20	55	1	532	1	532	0
		ТО	В	6,80	1,58	20	55	1	591	1,1	650	480	630	1350
133	Кр	ПЛ	-	32,50	0,32	18	53	1	551	1	551	0	0	550
134	ЖК	НС	З	11,3	0,31	20	55	1	192,7	1,05	202	0
		ПЛ	-	16,50	0,32	20	55	1	290	1	290	0
		ТО	З	2,70	1,58	20	55	1	235	1,05	246	360	340	760
135	ЖК	НС	С	14,6	0,31	22	57	1	258	1,2	310	0
		НС	З	13,7	0,31	22	57	1	242	1,15	278	0
		ПЛ	-	25,30	0,32	22	57	1	461	1	461	0
		ТО	З	2,70	1,58	22	57	1	243	1,15	280	710	610	1430
136	С. узел	ПЛ	-	11,00	0,32	20	55	1	194	1	194	0
		НС	С	10,2	0,31	20	55	1	174	1,1	191	260	0	645
137	ЖК	НС	С	14,6	0,31	22	57	1	258	1,2	310	0
		НС	В	13,7	0,31	22	57	1	242	1,2	290	0
		ПЛ	-	25,30	0,32	22	57	1	461	1	461	0
		ТО	С	2,70	1,58	22	57	1	243	1,2	292	0
		ТО	В	2,70	1,58	22	57	1	243	1,2	292	700	610	1750
41090
2 ЭТАЖ
201	ЖК	НС	С	11,2	0,31	22	57	1	197,9	1,2	237	0
		НС	З	13,7	0,31	22	57	1	242	1,15	278	0
		ТО	С	5,40	1,58	22	57	1	486	1,2	584	710	420	1390
202	ЖК	НС	С	10,2	0,31	20	55	1	173,9	1,1	191	0
		ТО+БД	С	4,10	1,58	20	55	1	356	1,1	392	530	380	730
203	С. узел	НС	З	9,6	0,31	20	55	1	163,7	1,1	172	0	0	170
206	ЖК	НС	Ю	11,2	0,31	22	57	1	197,9	1,1	218	0
		НС	З	12	0,31	22	57	1	212	1,05	223	0
		ТО	Ю	5,40	1,58	22	57	1	486	1,1	535	680	420	1240
207	Кух.	НС	Ю	10,2	0,31	18	53	1	167,6	1	168	0
		ТО	Ю	2,70	1,58	18	53	1	226	1	226	520	380	540
208	ЖК	НС	Ю	13,5	0,31	20	55	1	230,2	1	230	0
		ТО	Ю	6,80	1,58	20	55	1	591	1	591	820	630	1010
209	Кух.	НС	С	10,2	0,31	18	53	1	167,6	1,1	184	0
		ТО	С	2,70	1,58	18	53	1	226	1,1	249	510	330	610
210	ЖК	НС	С	14,2	0,31	20	55	1	242,1	1,1	266	0
		ТО	С	5,40	1,58	20	55	1	469	1,1	516	520	420	880
214	ЖК	НС	Ю	10,2	0,31	20	55	1	173,9	1	174	0
		ТО	Ю	2,70	1,58	20	55	1	235	1	235	520	380	550
215	ЖК	НС	Ю	11,2	0,31	20	55	1	191	1	191	0
		ТО	Ю	5,40	1,58	20	55	1	469	1	469	680	420	920
216	ЖК	НС	С	10,2	0,31	20	55	1	173,9	1,1	191	0
		ТО	С	2,70	1,58	20	55	1	235	1,1	258	530	380	600
217	Кух.	НС	С	14,2	0,31	18	53	1	233,3	1,1	257	0
		ТО	С	2,70	1,58	18	53	1	226	1,1	249	510	380	640
220	ЖК	НС	Ю	11,3	0,31	20	55	1	192,7	1	193	0
		ТО+БД	Ю	4,10	1,58	20	55	1	356	1	356	530	380	700
221	ЖК	НС	Ю	13,5	0,31	20	55	1	230,2	1	230	0
		ТО	Ю	6,80	1,58	20	55	1	591	1	591	820	630	1010
224	ЖК	НС	Ю	13,1	0,31	20	55	1	223,4	1	223	0
		ТО+БД	Ю	4,10	1,58	20	55	1	356	1	356	540	410	710
226	ЖК	НС	Ю	13,1	0,31	20	55	1	223,4	1	223	0
		ТО	Ю	2,70	1,58	20	55	1	235	1	235	540	410	580
227	ЖК	НС	Ю	14,2	0,31	22	57	1	250,9	1,1	276	0
		НС	В	14,2	0,31	22	57	1	251	1,15	289	0
		ТО	Ю	5,40	1,58	22	57	1	486	1,1	535	0
		ТО	В	5,40	1,58	22	57	1	486	1,15	559	890	640	1930
228	ЖК	НС	В	14,2	0,31	20	55	1	242,1	1,1	266	0
		ТО	В	2,70	1,58	20	55	1	235	1,1	258	540	340	720
230	ЖК	НС	В	12,6	0,31	20	55	1	214,8	1,1	236	0
		ТО	В	2,70	1,58	20	55	1	235	1,1	258	480	410	560
232	ЖК	НС	В	17,2	0,31	20	55	1	293,3	1,1	323	0
		ТО	В	6,80	1,58	20	55	1	591	1,1	650	480	630	820
234	ЖК	НС	З	11,3	0,31	20	55	1	192,7	1,05	202	0
		ТО	З	2,70	1,58	20	55	1	235	1,05	246	360	360	450
235	ЖК	НС	С	14,6	0,31	22	57	1	258	1,2	310	0
		НС	З	13,7	0,31	22	57	1	242	1,15	278	0
		ТО	З	2,70	1,58	22	57	1	243	1,15	280	710	520	1060
236	С. узел	НС	С	10,2	0,31	20	55	1	174	1,1	191	260	0	450
237	ЖК	НС	С	14,6	0,31	22	57	1	258	1,2	310	0
		НС	В	13,7	0,31	22	57	1	242	1,2	290	0
		ТО	С	2,70	1,58	22	57	1	243	1,2	292	0
		ТО	В	2,70	1,58	22	57	1	243	1,2	292	700	560	1320
29410
6 ЭТАЖ
616	ЖК	НС	С	10,2	0,31	20	55	1	173,9	1,1	191	0
		ПТ	-	18,30	0,22	20	55	1	221	1	221	0
		ТО	С	2,70	1,58	20	55	1	235	1,1	258	530	380	820
617	Кух.	НС	С	14,2	0,31	18	53	1	233,3	1,1	257	0
		ПТ	-	18,30	0,22	18	53	1	213	1	213	0
		ТО	С	2,70	1,58	18	53	1	226	1,1	249	510	380	850
618	Кр	ПТ	-	28,20	0,22	18	53	1	329	1	329	0	0	330
619	С. узел	ПТ	-	10,20	0,22	20	55	1	123	1	123	0	0	120
620	ЖК	НС	Ю	11,3	0,31	20	55	1	192,7	1	193	0
		ПТ	-	18,30	0,22	20	55	1	221	1	221	0
		ТО+БД	Ю	4,10	1,58	20	55	1	356	1	356	530	380	920
621	ЖК	НС	Ю	13,5	0,31	20	55	1	230,2	1	230	0
		ПТ	-	30,60	0,22	20	55	1	370	1	370	0
		ТО	Ю	6,80	1,58	20	55	1	591	1	591	820	630	1380
622	С. узел	ПТ	-	4,20	0,22	20	55	1	51	1	51	0	0	50
623	С. узел	ПТ	-	10,20	0,22	20	55	1	123	1	123	0	0	120
624	ЖК	НС	Ю	13,1	0,31	20	55	1	223,4	1	223	0
		ПТ	-	20,60	0,22	20	55	1	249	1	249	0
		ТО+БД	Ю	4,10	1,58	20	55	1	356	1	356	540	420	950
625	Кр	ПТ	-	21,30	0,22	18	53	1	248	1	248	0	0	250
626	ЖК	НС	Ю	13,1	0,31	20	55	1	223,4	1	223	0
		ПТ	-	20,60	0,22	20	55	1	249	1	249	0
		ТО	Ю	2,70	1,58	20	55	1	235	1	235	540	420	830
627	ЖК	НС	Ю	14,2	0,31	22	57	1	250,9	1,1	276	0
		НС	В	14,2	0,31	22	57	1	251	1,15	289	0
		ПТ	-	31,20	0,22	22	57	1	391	1	391	0
		ТО	Ю	5,40	1,58	22	57	1	486	1,1	535	0
		ТО	В	5,40	1,58	22	57	1	486	1,15	559	890	630	2310
628	ЖК	НС	В	14,2	0,31	20	55	1	242,1	1,1	266	0
		ПТ	-	16,30	0,22	20	55	1	197	1	197	0
		ТО	В	2,70	1,58	20	55	1	235	1,1	258	540	360	900
629	С. узел	ПТ	-	4,20	0,22	20	55	1	51	1	51	0	0	50
630	ЖК	НС	В	12,6	0,31	20	55	1	214,8	1,1	236	0
		ПТ	-	20,10	0,22	20	55	1	243	1	243	0
		ТО	В	2,70	1,58	20	55	1	235	1,1	258	480	420	800
631	С. узел	ПТ	-	8,20	0,22	20	55	1	99	1	99	0	0	100
632	ЖК	НС	В	17,2	0,31	20	55	1	293,3	1,1	323	0
		ПТ	-	30,20	0,22	20	55	1	365	1	365	0
		ТО	В	6,80	1,58	20	55	1	591	1,1	650	480	630	1190
633	Кр	ПТ	-	32,50	0,22	18	53	1	379	1	379	0	0	380
634	ЖК	НС	З	11,3	0,31	20	55	1	192,7	1,05	202	0
		ПТ	-	16,50	0,22	20	55	1	200	1	200	0
		ТО	З	2,70	1,58	20	55	1	235	1,05	246	360	350	660
635	ЖК	НС	С	14,6	0,31	22	57	1	258	1,2	310	0
		НС	З	13,7	0,31	22	57	1	242	1,15	278	0
		ПТ	-	25,30	0,22	22	57	1	317	1	317	0
		ТО	З	2,70	1,58	22	57	1	243	1,15	280	710	460	1440
636	С. узел	ПТ	-	11,00	0,22	20	55	1	133	1	133	0
		НС	С	10,2	0,31	20	55	1	174	1,1	191	260	0	590
637	ЖК	НС	С	14,6	0,31	22	57	1	258	1,2	310	0
		НС	В	13,7	0,31	22	57	1	242	1,2	290	0
		ПТ	-	25,30	0,22	22	57	1	317	1	317	0
		ТО	С	2,70	1,58	22	57	1	243	1,2	292	0
		ТО	В	2,70	1,58	22	57	1	243	1,2	292	700	460	1740
22690
7 ЭТАЖ
701	ЖК	НС	С	11,2	0,31	22	57	1	197,9	1,2	237	0
		НС	З	13,7	0,31	22	57	1	242	1,15	278	0
		ПТ	-	21,30	0,22	22	57	1	267	1	267	0
		ТО	С	5,40	1,58	22	57	1	486	1,2	584	710	420	1660
702	ЖК	НС	С	10,2	0,31	20	55	1	173,9	1,1	191	0
		ПТ	-	18,30	0,22	20	55	1	221	1	221	0
		ТО+БД	С	4,10	1,58	20	55	1	356	1,1	392	530	380	960
703	С. узел	НС	З	9,6	0,31	20	55	1	163,7	1,1	172	0
		ПТ	-	10,20	0,22	20	55	1	123	1	123	0	0	295
704	Кр	ПТ	-	16,00	0,22	18	53	1	187	1	187	0	0	190
705	С. узел	ПТ	-	4,20	0,22	20	55	1	51	1	51	0	0	50
706	ЖК	НС	Ю	11,2	0,31	22	57	1	197,9	1,1	218	0
		НС	З	12	0,31	22	57	1	212	1,05	223	0
		ПТ	-	20,40	0,22	22	57	1	256	1	256	0
		ТО	Ю	5,40	1,58	22	57	1	486	1,1	535	680	420	1490
707	Кух.	НС	Ю	10,2	0,31	18	53	1	167,6	1	168	0
		ПТ	-	18,30	0,22	18	53	1	213	1	213	0
		ТО	Ю	2,70	1,58	18	53	1	226	1	226	520	380	750
708	ЖК	НС	Ю	13,5	0,31	20	55	1	230,2	1	230	0
		ПТ	-	32,60	0,22	20	55	1	394	1	394	0
		ТО	Ю	6,80	1,58	20	55	1	591	1	591	820	630	1410
709	Кух.	НС	С	10,2	0,31	18	53	1	167,6	1,1	184	0
		ПТ	-	14,80	0,22	18	53	1	173	1	173	0
		ТО	С	2,70	1,58	18	53	1	226	1,1	249	510	310	810
710	ЖК	НС	С	14,2	0,31	20	55	1	242,1	1,1	266	0
		ПТ	-	21,30	0,22	20	55	1	258	1	258	0
		ТО	С	5,40	1,58	20	55	1	469	1,1	516	520	420	1140
711	С. узел	ПТ	-	4,20	0,22	20	55	1	51	1	51	0	0	50
712	Кр	ПТ	-	12,50	0,22	18	53	1	146	1	146	0	0	150
713	С. узел	ПТ	-	10,20	0,22	20	55	1	123	1	123	0	0	120
714	ЖК	НС	Ю	10,2	0,31	20	55	1	173,9	1	174	0
		ПТ	-	18,30	0,22	20	55	1	221	1	221	0
		ТО	Ю	2,70	1,58	20	55	1	235	1	235	520	420	730
715	ЖК	НС	Ю	11,2	0,31	20	55	1	191	1	191	0
		ПТ	-	20,40	0,22	20	55	1	247	1	247	0
		ТО	Ю	5,40	1,58	20	55	1	469	1	469	680	420	1170
14750
3	Л.клетка	НС	С	92,5	0,31	16	51	1	1462	1,1	1609	0
	№1	ПТ	-	28,30	0,22	16	51	1	318	1	318	0
		ПЛ	-	28,30	0,32	16	51	1	322	1	322	0
		ТО	С	32,40	1,58	16	51	1	2611	1,1	2872	0
		Д	С	5,3	0,83	16	51	1	224	3,1	695	2540	0	8360
4	Л.клетка	НС	С	42,3	0,31	16	51	1	668,8	1,1	736	0
	№2	ПТ	-	35,20	0,22	16	51	1	395	1	395	0
		ПЛ	-	35,20	0,32	16	51	1	322	1	322	0
		ТО	С	16,20	1,58	16	51	1	1305	1,1	1436	0
		Д	С	5,3	0,83	16	51	1	224	3,1	695	1230	0	4820
ИТОГО по зданию: 22740

1.4. КОНСТРУИРОВАНИЕ И РАСЧЕТ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ

1.4.1. Общие положения конструирования системы отопления жилого дома

Система отопления жилого дома запроектирована с применением импортного оборудования и представляет собой систему отопления с нижней разводкой магистралей по техэтажу с двухтрубными стояками, к которым присоединены поквартирные горизонтальные двухтрубные системы отопления с попутным движением теплоносителя. Для учета тепла на вертикальном участке обратных трубопроводов в поквартирных разводках установлены тепловые счетчики «MULTICAL III UF - 25». Горизонтальные поквартирные разводки системы отопления выполнены с применением медных трубопроводов с пластмассовым покрытием и уложены в конструкции пола. В верхних точках стояков предусмотрен выпуск воздуха через автоматический воздухоотводчик фирмы «Valmat». Стояки и магистрали выполнены из стальных труб.

Теплоносителем для системы отопления является вода с температурой 95–70С. Для отключения стояков на подающих трубопроводах предусматриваются вентили, а на обратных - шаровые краны. Для спуска воды на обратных трубопроводах установлены пробковые краны.

Нагревательные приборы - алюминиевые литые секционные радиаторы “Термал” г. Миасс. Для автоматического регулирования и поддержания желаемой температуры в помещениях у каждого радиатора установлен четырехходовой термостатический клапан ГЕРЦ-VTA с одноместным подключением фирмы “ГЕРЦ”. К клапану присоединяется термоголовка с дистанционной регулировкой, которая располагается на стене (на высоте 1 м от пола) таким образом, чтобы окружающий воздух мог свободно циркулировать вокруг нее.Для выпуска воздуха на каждом приборе отопления предусмотрен автоматический клапан для выпуска воздуха фирмы «FAR». В лестничных клетках установлены чугунные радиаторы МС 140-108.

1.4.2. Расчет отопительных приборов системы отопления жилого дома.

Теплогидравлические характеристики одной секции радиаторов приведены при температурном напоре теплоносителя t = 70 С. Следовательно, необходимо сделать пересчет на данные параметры теплоносителя 95 / 70 С по методике приведенной в паспорте отопительного прибора «Термал».

Радиаторы устанавливаются под окнами на расстоянии 30 мм от стены и 120 мм от пола. Высота прибора – 531 мм.

Температурный напор определяется по следующей формуле:

(1.12)

где Т1 = 95 С – температура воды в подающем трубопроводе;

Т2 = 70 С – температура воды в обратном трубопроводе;

tв – температура воздуха в помещении; tв = 20 С.

.

Температурный фактор прибора составляет:

(1.13)

где n – показатель степени данного прибора, характеризующий гидродинамические особенности, равный 1,34.

Фактор f2, зависящий от способа установки прибора; для открыто установленных приборов он равен 1.

Приведенная теплоотдача одной секции при температуре теплоносителя 95 / 70 С определяется по формуле:

Q = Qном ·f1 ·f2, Вт (1.14)

где Qном – стандартная теплоотдача одной секции при температурном напоре 70 С, равная 180 Вт.

Q = 180 ·0,86 * 1 = 155 Вт.

Чтобы определить количество секций установленных приборов при двухтрубной системе отопления следует теплопотери помещения разделить на теплоотдачу одной секции прибора.

1.4.3. Гидравлический расчет системы отопления жилого дома.

Цель гидравлического расчета системы отопления состоит в том, чтобы подобрать отдельные участки системы отопления таким диаметром, который бы обеспечивал расчетный расход теплоносителя и уравновешивал потери давления.

Основное циркуляционное кольцо выбирается через наиболее нагруженный из удаленных стояков.

Расход теплоносителя в системе, ветви или стояке системы отопления определяется по формуле:

(1.15)

где Q – расчетный тепловой поток, Вт, обеспечиваемый теплоносителем системы ветви или стояка;

с – удельная теплоемкость воды, равная 4.2

t – разность температур, С, теплоносителя на входе и выходе из системы ветви или стояка; в двухтрубной системе t = const = 95 – 70 = 25 С;

В двухтрубной системе отопления расчетное циркуляционное давление определяется по формуле:

Рр = Рн + 0.4 Ре, Па; (1.16)

где Рн – давление, создаваемое циркуляционным насосом для обеспечения необходимого расхода воды в системе; Па;

Ре – естественное циркуляционное давление, Па:

Ре = Ре. пр + Ре. тр; (1.17)

где Ре. пр – естественное циркуляционное давление, возникающее вследствие охлаждения теплоносителя в приборе, Па;

Ре. тр - естественное циркуляционное давление, возникающее вследствие охлаждения теплоносителя в трубах, Па, так как система с нижней разводкой то величиной Ре. тр. пренебрегаем;

Естественное циркуляционное давление, возникающее вследствие охлаждения теплоносителя в приборе, Па определяется по следующей формуле:

Ре. пр =  g H2 (tг- tо), (1.18)

где  - среднее приращение плотности при понижении температуры воды на 1 С, равное 0.64 кг/(м3С);

g – ускорение свободного падения, равное 9.81 м/с2;

H2 – вертикальное расстояние между условными центрами охлаждения в ветви или отопительном приборе на нижнем этаже и нагревания в системе, м;

tг – температура воды в подающей магистрали, С;

tо – температура воды в обратной магистрали, С.

При выборе диаметра труб в циркуляционном кольце исходят из принятого расхода воды и среднего ориентировочного значения удельной линейной потери давления Rср, Па/м, определяемого по формуле:

(1.19)

где l – общая длина последовательно соединенных участков, составляющих основное циркуляционное кольцо, м;

Считается, что потери давления на трение составляют 65% Рр.

Предварительно вычисляют расход воды на каждом участке. Потери давления на трение и местные сопротивления на участке определяют отдельно по следующей формуле:

(1.20)

где  - коэффициент гидравлического трения, определяется по формуле Альтшуля:

(1.21)

где  - плотность воды, кг/м3;

 - скорость воды, м/с;

 - коэффициент местного сопротивления;

dв – расчетный диаметр трубопровода, м;

lуч – длина расчетного участка, м;

Rlуч – удельные потери давления на трение, Па;

Z – потери давления на местные сопротивления, Па.

Зная величину Rср и расход теплоносителя на участке, по приложению 2 находим условный диаметр трубы и скорость движения воды. Уточняем величину Rр потерь давления на трение и умножая на длину участка получаем потери давления на трение на расчетном участке. Затем определяем на каждом участке сумму коэффициентов местных сопротивлений и рассчитываем потери давления в местных сопротивлениях. Суммарные потери давления на всех участках главного циркуляционного кольца (RL + Z) сравниваем с величиной расчетного располагаемого давления в системе отопления. Расхождение между ними при тупиковом движении теплоносителя не должно превышать 15 %.

Расчет ответвлений производим аналогично по расчету главного циркуляционного кольца. Для увязки давления в ответвлениях устанавливаем дроссельные шайбы. Диаметр шайбы определяется по формуле:

(1.22)

где dш – диаметр шайбы, мм;

Gст – расход теплоносителя в стояке, кг/ч;

Р – разность давлений, равная (0.85Рр – Рст), Па;

где Рст – расчетное давление в стояке, Па.

В системе отопления жилого дома расчетное циркуляционное кольцо принимается через горизонтальную разводку на 5-ом этаже стояка № 3.

Естественное циркуляционное давление, возникающее вследствие охлаждения теплоносителя в приборе составит

Ре. пр = 0.64 · 9.81 · ( 2 ) · (95 - 70) = 315Па.< 10%Рр, пренебрегаем.

Тогда давление создаваемое насосом составит:

Рн = Рр = 15000 Па.

Гидравлический расчет системы отопления сведен в таблицу 1.5, расчетная схема в приложении I.

Перечень коэффициентов местных сопротивлений для главного циркуляционного кольца через стояк №7.

Участок 1.

- отвод 1 шт.  = 0,8;

- вентиль 1 шт.  = 6,7;

Участок 2.

- тройник на проход 1 шт.  = 1,4;

- отвод 2 шт.  = 0,8;

Участок 3.

- тройник на проход 1 шт.  = 1,0;

Участок 4.

- тройник на проход 1 шт.  = 2,5;

Участок 5.

- тройник на проход 1 шт.  = 1,0;

- сужение  = 0,2;

Участок 6.

- тройник на проход 1 шт.  = 2,5;

Участок 7.

- отвод 3 шт.  = 0,8;

- вентиль 1 шт.  = 6,0;

- кран проходной 1 шт.  = 2,6;

Участок 8.

- отвод 3 шт.  = 0,6;

- вентиль 1 шт.  = 6,0;

- кран проходной 1 шт.  = 2,6;

Участок 9.

- тройник на проход 1 шт.  = 3,5;

Участок 10.

- тройник на проход 1 шт.  = 1,0;

- сужение  = 0,2;

Участок 11.

- тройник на проход 1 шт.  = 3;

Участок 12.

- тройник на проход 1 шт.  = 1,0;

Участок 13.

- тройник на проход 1 шт.  = 1,2;

- отвод 2 шт.  = 0,8;

Участок 14.

- отвод 1 шт.  = 0,8;

- вентиль 1 шт.  = 4,5;

Коэффициенты местных сопротивлений остальных участков системы отопления жилого дома и гаража определены аналогично.

1.4.4. Общие положения конструирования системы отопления гаража.

Система отопления гаража бифилярная горизонтальная с выпуском воздуха в верхних точках системы и спуском воды из нижних точек. Отопительные приборы – регистры из стальных труб 108 и длинной 2м.

Параметры теплоносителя - 95 / 70С.

1.4.5. Расчет отопительных приборов системы отопления гаража.

Расчет производится в соответствии с [8] :

Находим теплоотдачу 1м гладкой трубы:

Q=q_>экм>·f·f_>экм>·1,163, Вт (1.23)

где q_>экм>теплоотдача 1 м трубы в ккал/ч*экм при температуре теплоносителя 95-70^оС;

fповерхность нагрева 1м гладкой трубы (табл. 12.3) [10];

f_>экм> поверхность нагрева одной трубы в зависимости от числа рядов труб (табл. 12.2) [10];

1,163переводной коэффициент;

Q=635·0,58·1,065·1,163=457 Вт;

Теплоотдачу прибора находим по формуле:

Q_>пр>=n·l·Q,Вт (1.24)

где n колличество труб;

lдлина прибора,м

Q_>пр>=1·2·457=914 Вт

Так как теплопотери гаража Qт=78850, то количество приборов N=78850/914=86,1=86 шт. Принимаем к установке 86 регистров из стальных электросварных труб 108*2,8 длиной 2 м.

1.4.6. Гидравлический расчет системы отопления гаража.

Гидравлический расчет системы отопления гаража выполняется аналогично гидравлическому расчету системы отопления жилого дома. Порядок гидравлического расчета см п. 1.4.3.

Гидравлический расчет системы отопления сведен в таблицу 1.5.

Расчетные аксонометрические схемы системы отопления приведены в приложении I.

Таблица 1.5

Гидравлический расчёт системы отопления

№ уч.	Q рад. Вт	G, кг/ч	L , м	Dу , мм	W , м/с	R , Па/м	RхL , Па	 	Z , Па	RL+Z, Па
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11
Гидравлический расчёт системы отопления жилого дома
Главное циркуляционное кольцо через стояк №6
1	220210	7573	4	70	0,6	63	250	7,5	1050	1300
2	172280	5925	5	70	0,5	38	190	3	175	370
3	134180	4615	7	70	0,4	23	160	0	0	160
4	129370	4449	3	50	0,6	72	230	2,5	450	1150
5	95460	3283	16	50	0,4	44	700	0	0	700
6	63630	2188	4	40	0,5	73	290	2,5	312,5	600
7	55330	1903	6	40	0,4	55	330	11	680	1010
8	55330	1903	6	40	0,4	52	310	9	720	1030
9	63630	2188	4,5	40	0,5	71	320	4	500	820
10	95460	3283	16,5	50	0,6	44	720	0	0	720
11	129370	4449	3	50	0,4	77	230	3	240	470
12	134180	4615	7	70	0,6	71	160	0	0	160
13	172280	5925	5	70	0,5	38	190	2	250	440
14	220210	7573	4,5	70	0,6	62	280	3,5	630	910
∑ 13010
Невязка (15000-13010)/15000=13%<15%.
Квартирная горизонтальная ветвь на участке №7 через стояк №6
15	9790	337	6	18	0,24	60	360	1,5	43	403
16	8690	299	2	18	0,14	40	80	0,5	5	85
17	7580	261	5	18	0,2	85	425	0,5	10	435
18	6360	219	3	18	0,17	40	120	2	29	149
19	5350	184	2	18	0,2	55	110	1	20	130
20	4340	149	14	15	0,24	70	980	1,2	35	1015
21	3240	111	2	15	0,18	65	130	1	16	146
22	2140	74	3	15	0,25	45	135	1,1	34	169
23	1100	38	2	15	0,26	50	100	0,5	17	117
24	2210	76	5	15	0,15	30	150	1,5	17	167
25	3430	118	4	15	0,24	70	280	1	29	309
26	4440	153	2	15	0,14	40	80	2	20	100
27	5450	187	14	18	0,22	85	1190	0,5	12	1202
28	6550	225	2	18	0,17	40	80	1,1	16	96
29	7650	263	4	18	0,2	55	220	0,5	10	230
30	9790	337	12	18	0,24	70	840	1	29	869
∑ 5620
Циркуляционное кольцо через стояк №1
31	47930	1648	11	40	0,4	55	610	2,5	240	850
32	39810	1369	3	32	0,5	107	320	2,5	410	730
33	32670	1124	3	32	0,5	70	210	1	130	340
34	25530	878	3	32	0,4	37	110	0	0	110
35	18390	632	3	25	0,5	120	360	1,5	170	530
36	11250	387	4	20	0,6	160	560	3,5	320	880
37	11250	387	4	20	0,5	91	320	3	410	730
38	18390	632	3	25	0,4	120	360	2	190	550
39	25530	878	3	32	0,4	37	110	0	0	110
40	32670	1124	3	32	0,5	90	270	1	130	400
41	39810	1369	3	32	0,4	170	510	3	450	960
42	47930	1648	12	40	0,5	58	690	2	180	870
∑ 9340
Невязка (15000-9342-2210)/15000=23%>15%. Устанавливаем дроссельную шайбу d 25мм
Квартирная горизонтальная ветвь на участке №6 через стояк №1
43	9200	316	5	18	0,24	55	275	1,2	35	310
44	7980	274	8	18	0,14	25	200	0,5	5	205
45	7070	243	2	18	0,22	62	124	0,5	12	136
46	6160	212	4	18	0,17	23	92	1,3	19	111
47	5060	174	4	18	0,2	31	124	1	20	144
48	3960	136	3	18	0,24	52	156	1,3	37	193
49	3380	116	8	15	0,17	32	256	1	14	270
50	1480	51	3	15	0,19	41	123	1,2	22	145
51	510	18	2	15	0,21	56	112	0,5	11	123
52	1220	42	8	15	0,24	28	224	0,8	23	247
53	2130	73	2	15	0,14	54	108	0,5	5	113
54	3040	105	4	15	0,22	35	140	1	24	164
55	4140	142	4	15	0,17	41	164	1,1	16	180
56	5240	180	2	15	0,2	29	58	1,3	26	84
57	5820	200	8	18	0,24	25	200	0,5	14	214
58	7720	266	3	18	0,16	36	108	0,8	10	118
59	8720	300	2	18	0,2	41	82	1,1	22	104
60	9200	316	11	18	0,23	40	440	1,6	42	482
∑ 3340
Циркуляционное кольцо через стояк №3
61	4810	165	15	15	0,2	62	930	10	200	1130
62	2400	83	3	15	0,1	17	50	1,5	8	60
63	2400	83	3	15	0,1	17	50	1,5	8	60
64	4810	165	16	15	0,2	58	930	10	200	1130
∑ 2380
Невязка (15000-2380)/15000=84%>15%. Устанавливаем дроссельную шайбу d 5мм.
Гидравлический расчет трубопроводов системы отопления гаража
№ уч	Q, Вт	G, кг/ч	L, м	dу, мм	V, м/с	R, Па/м	RL, Па	∑ξ	Z, Па	(RL+Z)Па
Главное циркуляционное кольцо
1	78850	2712	6	40	0,6	110	660	7,5	1350	2010
2	56250	1935	9	32	0,5	113	1020	3,5	438	1458
3	37600	1293	14	32	0,4	83	1160	15	1200	2360
4	33730	1160	10	25	0,5	148	1480	1	125	1605
5	29270	1007	11	20	0,5	306	3370	1	125	3495
6	24150	831	12	20	0,3	123	1480	1,5	68	1548
7	19030	654	14	20	0,3	112	1570	1,5	68	1638
8	19030	654	15	20	0,5	225	3370	2	250	3620
9	24150	831	12	20	0,5	143	1720	1	125	1845
10	29270	1007	11	20	0,4	106	1170	15	1200	2370
11	33730	1160	10	25	0,5	114	1140	2	250	1390
12	37600	1293	14	32	0,6	49	680	11,5	2070	2750
13	56250	1935	8	32	0,5	130	1040	4	500	1540
14	78850	2712	6	40	0,4	97	580	6,8	544	1124
Σ 28750
Невязка (30000-28750)/30000=4%<15%.
Ответвление №1
1	22650	779	3	20	0,6	283	850	14	2520	3370
2	12480	429	12	15	0,6	396	4750	13	2340	7090
3	5810	200	14	15	0,3	89	1250	9	405	1660
4	5810	200	15	15	0,3	89	1340	9	405	1740
5	12480	429	12	15	0,6	396	4750	13	2340	7090
6	22650	779	3	20	0,6	283	850	14,5	2610	3460
Σ 24410
Невязка (30000-24410-4760)/30000=3%<5%.
Ответвление №2
1	18150	624	4	20	0,5	203	810	8	1000	1810
2	13060	449	10	15	0,6	382	3820	14	2520	6340
3	5420	186	15	15	0,3	83	1250	7	315	1560
4	5420	186	15	15	0,3	83	1240	7	315	1560
5	13060	449	10	15	0,6	382	3820	13	2340	6160
6	18150	624	4	20	0,5	203	810	14,5	1813	2620
Σ 20050
Невязка (30000-20053-7580)/30000=10%>5%. Устанавливаем дроссельную шайбу d 10мм

1.5. КОНСТРУИРОВАНИЕ И РАСЧЕТ СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ ЖИЛОГО ДОМА

1.5.1. Общие положения конструирования системы вентиляции жилого дома.

В жилом доме предусмотрена естественная вытяжная вентиляция из кухонь, санузлов, ванных комнат с учетом требований [10] в кирпичных каналах капитальных стен. Размеры каналов принимаются кратным размерам кирпича. Воздухообмен определен по нормируемым кратностям.

Поквартирные вытяжныые каналы присоединяются к вертикальному коллектору на высоте не менее двух метров от центра вытяжного отверстия. На вытяжных каналах установлены регулируемые решетки Р150, установленные на расстоянии 0,2-0,5м от потолка.

Наружный воздух поступает в помещения квартир через форточки и неплотности окон и дверей, т.е. приток наружного воздуха - неорганизованный.

1.5.2. Определение требуемого воздухообмена.

Расчетные параметры воздуха и кратность воздухообмена в помещениях квартир принята в соответствии с [10]:

- кухня с электроплитами – расход удаляемого воздуха не менее 60 м³/ч;

- совмещенное помещение уборной и ванной – 50 м³/ч;

- уборная индивидуальная – 25 м³/ч;

1.5.3. Аэродинамический расчет системы вентиляции жилого дома.

Задача аэродинамического расчета – определение потерь давления в вентиляционной сети и размеров поперечных сечений воздуховодов. Расчет включает два этапа: определение потерь давления воздуха в магистральной ветви и увязка потерь давления в ответвлениях.

Магистральная ветвь – цепь участков от вентилятора до наиболее удаленного воздухораспределителя или наиболее нагруженная ветвь (имеющая больший расход воздуха).

Расчет проводится в следующей последовательности.

Определяются требуемые площади поперечных сечений участков магистральной ветви, м²

, (1.25)

где L – расчетный расход воздуха на участке, м³/ч;

_>р> – рекомендуемая скорость воздуха,м/с.

По требуемым площадям сечений подбираются размеры сечений воздуховодов и определяют диаметры сечений, м.

Определяют фактические скорости воздуха (м/с) на участках магистральной ветви и динамические давления (Па), соответствующие этим скоростям:

, (1.26)

, (1.27)

где  - плотность воздуха, равная 1.2 кг/м³.

Потери давления в воздуховодах определяются по формуле:

Р =  (R l n + Z), Па (1.28)

где R – удельная потеря давления на трение на 1 погонный метр воздуховода, Па/м;

l – длина воздуховода, м;

n – поправочный коэффициент, учитывающий шероховатость каналов;

Z – потери давления в местных сопротивлениях на участке, Па.

Удельную потерю давления на трение для воздуховодов определяют по формуле:

(1.29)

где  - коэффициент сопротивления трения;

d – диаметр воздуховода, м;

 - скорость воздуха в воздуховоде, м/с;

 - плотность воздуха, кг/м³;

либо по номограммам, таблицам, зная скорость на участке и сечение участка.

Коэффициент сопротивления трения определяется по формуле Альтшуля:

(1.30)

где k = 0.001-коэффициент абсолютной шероховатости стенки воздуховода, м;

Re – число Рейнольдса, характеризует течение жидкостей и определяется по следующей формуле:

(1.31)

где  - характерная скорость воздуха, м/с;

d – диаметр канала, м;

 - кинематическая вязкость, м²/с.

Потери давления на местные сопротивления:

(1.32)

где  - сумма коэффициентов местных сопротивлений, отнесенных к скорости.

Затем выполняется увязка ответвлений. Аналогично рассчитываются потери давления на участках ответвления от периферийного до точки подсоединения к магистральной ветви. Сумма потерь давления на этих участках не должна отличаться более чем на 10 % от суммы потерь давления на участках магистральной ветви от точки подсоединения ответвления до периферийного.

При необходимости увеличить потери давления в ответвлении на нем устанавливается диафрагма соответствующего проходного сечения. Требуемый коэффициент сопротивления диафрагмы определяется по зависимости:

(1.33)

где Рм – суммарные потери давления воздуха на соответствующих участках магистральной ветви, Па;

Ро – суммарные потери давления воздуха на участках ответвления, Па;

Рд – динамическое давление воздуха на участке установки диафрагмы, Па.

Расчет систем естественной вентиляции.

Для каждой ветви вычисляется величина расчетного гравитационного давления:

∆Pгр = 9,8·h·(н - в), Па, (1.34)

где h – расстояние по вертикали от центра вентиляционной решетки до устья вытяжной шахты, м;

н, в – соответственно плотность наружного воздуха при температуре +5оС и плотность внутреннего воздуха при температуре +20, кг/м3.

Аэродинамический расчет системы естественной вентиляции производим аналогично расчету систем вентиляции с механическим побуждением.

Суммарные потери давления (RL+Z) сравниваем с величиной действующего гравитационного давления. Расхождение между ними должно быть в пределах 10%.

Примечание.

Величина скорости воздуха в живом сечении жалюзийной решетки не должна превышать 3 м/с;

В системе естественной вентиляции используем вентиляционные решетки с регулятором расхода воздуха;

При наладке системы естественной вентиляции с помощью регулятора расхода воздуха устанавливается расчетный расход воздуха в живом сечении вентиляционной решетки.

Результаты расчета систем естественной вентиляции жилого дома сведены в таблицу 1.6.

Расчетные аксонометрические схемы приведены в приложении I.

Перечень коэффициентов местных сопротивлений участков естественной вентиляции ВЕ1:

Участок 1

- Отвод 90, а x в = 140 x 140 мм, 1шт.  = 0,35;

- Воздухораспределитель типа РР, Fо = 0.16 кв.м.  = 2,1;

Участок 2

- Узел ответвления при слиянии потока, 1шт.  = 0,7;

Fпрох/Fосн = 0,038/0,038 = 1,

Lотв/Lосн = 60/120=0,5.

Участок 3

- Узел ответвления при слиянии потока, 1шт.  = 0,5;

Fпрох/Fосн = 0,038/0,038 = 1,

Lотв/Lосн = 60/180=0,3.

Участок 4

- Узел ответвления при слиянии потока, 1шт.  = 0,35;

Fпрох/Fосн = 0,038/0,038 = 1,

Lотв/Lосн = 60/240=0,25.

Участок 5

- Узел ответвления при слиянии потока, 1шт.  = 0,35;

Fпрох/Fосн = 0,038/0,038 = 1,

Lотв/Lосн = 60/300=0,2.

Участок 6

- Узел ответвления при слиянии потока, 1шт.  = 0,3;

Fпрох/Fосн = 0,038/0,038 = 1,

Lотв/Lосн = 60/360=0,17.

Участок 7

- Узел ответвления при слиянии потока, 1шт.  = 0,3;

Fпрох/Fосн = 0,038/0,038 = 1,

Lотв/Lосн = 60/420=0,14.

-Зонт прямоугольный, 1шт.  = 1,1;

Расчет местных сопротивлений для остальных систем выполняется аналогично.

Таблица 1.6

N уч	Расход воздуха L, м3/ч	Длина участка l, М	Скорость воздуха V, м/с	Размеры сечений воздуховодов	Динамическое давление Рд, Па	Потери давления на трение	Сумма коэф. местного сопр. i	Поте-ри давления на мест. сопр. Z, Па	Потери давления на уч-ке, Па	Суммарные потери давления, Па
a*b, мм	f, м2	dэ, мм	R, Па/м	n	R*l*n, Па
ВЕ-1
1	60	3,2	0,1	140*140	0,196	140	0,004	0,002	0,15	0,001	2,45	0,01	0,01	0,01
2	120	2,7	0,9	140*270	0,038	184	0,5	0,08	1,4	0,3	0,7	0,33	0,63	0,64
3	180	2,7	1,3	140*270	0,038	184	1,0	0,14	1,5	0,6	0,5	0,52	1,09	1,73
4	240	2,7	1,8	140*270	0,038	184	1,9	0,27	1,62	1,2	0,35	0,65	1,83	3,56
5	300	2,7	2,2	140*270	0,038	184	2,9	0,28	1,68	1,3	0,35	1,02	2,29	5,85
6	360	2,7	2,6	140*270	0,038	184	4,2	0,3	1,73	1,4	0,3	1,26	2,66	8,51
7	420	4	3,1	140*270	0,038	184	5,7	0,41	1,77	2,9	0,3	1,71	4,61	13,12
Невязка (13,35-13,12)/13,35=2%<10%
Ответвление №1 Распологаемое давление Ргр=3,82 Па
8	60	2,6	1,0	140*140	0,196	140	0,605	0,16	0,15	0,062	3,15	1,91	1,97	1,97
Невязка (3,82-1,97)/3,82=48%>10% В жалюзийной решетке необходимо погасить 1,85 Па
Ответвление №2 Распологаемое давление Ргр=5,41 Па
9	60	2,6	1,2	140*140	0,196	140	0,871	0,24	0,15	0,094	3,15	2,74	2,84	2,84
Невязка (5,41-2,84)/5,41=48%>10% В жалюзийной решетке необходимо погасить 2,6 Па
Ответвление №3 Распологаемое давление Ргр=7 Па
10	60	2,6	1,5	140*140	0,196	140	1,361	0,4	0,15	0,156	3,15	4,29	4,44	4,44
Невязка (7-4,44)/7=37%>10% В жалюзийной решетке необходимо погасить 2,56 Па
Ответвление №4 Распологаемое давление Ргр=8,6 Па
11	60	2,6	1,6	140*140	0,196	140	1,549	0,48	0,15	0,187	3,15	4,88	5,07	5,07
Невязка (8,6-5,07)/8,6=41%>10% В жалюзийной решетке необходимо погасить 3,53 Па
Ответвление №5 Распологаемое давление Ргр=10,2 Па
12	60	2,6	2,0	140*140	0,196	140	2,420	0,7	0,15	0,273	3,15	7,62	7,90	7,90
Невязка (10,2-7,9)/10,2=22%>10% В жалюзийной решетке необходимо погасить 2,3 Па
Ответвление №6 Распологаемое давление Ргр=11,8 Па
13	60	2,6	2,4	140*140	0,196	140	3,485	1,1	0,15	0,429	3,15	10,98	11,41	11,41
Невязка (11,8-11,41)/11,8=3%<10%
ВЕ-2 Распологаемое давление Ргр=13,35 Па
1	50	3,1	0,6	140*140	0,196	140	0,218	0,09	0,15	0,042	2,45	0,53	0,58	0,58
2	100	2,7	0,8	140*270	0,038	184	0,4	0,1	1,4	0,4	0,7	0,27	0,65	1,22
3	150	2,7	1,2	140*270	0,038	184	0,9	0,18	1,5	0,7	0,5	0,44	1,16	2,39
4	200	2,7	1,4	140*270	0,038	184	1,2	0,2	1,62	0,9	0,35	0,42	1,29	3,68
5	250	2,7	1,9	140*270	0,038	184	2,2	0,28	1,68	1,3	0,35	0,76	2,03	5,71
6	300	2,7	2,1	140*270	0,038	184	2,7	0,4	1,73	1,9	0,3	0,80	2,67	8,38
7	350	4,2	2,3	140*270	0,038	184	3,2	0,5	1,77	3,7	0,3	0,96	4,68	13,06
Невязка (13,35-13,06)/13,35=2%<10%
Ответвление №1 Распологаемое давление Ргр=3,82 Па
8	50	2,4	1,1	140*140	0,196	140	0,732	0,2	0,15	0,072	3,15	2,31	2,38	2,38
Невязка (3,82-2,38)/3,82=38%>10% В жалюзийной решетке необходимо погасить 1,44 Па
Ответвление №2 Распологаемое давление Ргр=5,41 Па
9	50	2,4	1,2	140*140	0,196	140	0,871	0,25	0,15	0,090	3,15	2,74	2,83	2,83
Невязка (5,41-2,83)/5,41=48%>10% В жалюзийной решетке необходимо погасить 2,6 Па
Ответвление №3 Распологаемое давление Ргр=7 Па
10	50	2,4	1,5	140*140	0,196	140	1,361	0,48	0,15	0,173	3,15	4,29	4,46	4,46
Невязка (7-4,46)/7=36%>10% В жалюзийной решетке необходимо погасить 2,54 Па
Ответвление №4 Распологаемое давление Ргр=8,6 Па
11	50	2,4	1,8	140*140	0,196	140	1,960	0,7	0,15	0,252	3,15	6,17	6,43	6,43
Невязка (8,6-6,43)/8,6=25%>10% В жалюзийной решетке необходимо погасить 2,2 Па
Ответвление №5 Распологаемое давление Ргр=10,2 Па
12	50	2,4	2,2	140*140	0,196	140	2,928	1	0,15	0,360	3,15	9,22	9,58	9,58
Невязка (10,2-9,58)/10,2=6%<10%
Ответвление №6 Распологаемое давление Ргр=11,8 Па
13	50	2,4	2,4	140*140	0,196	140	3,485	1,2	0,15	0,432	3,15	10,98	11,41	11,41
Невязка (11,8-11,41)/11,8=3%<10%
ВЕ-3 Распологаемое давление Ргр=13,35 Па
1	25	3,3	0,7	140*140	0,196	140	0,296	0,07	0,15	0,035	2,45	0,73	0,76	0,58
2	50	2,7	0,9	140*270	0,038	184	0,5	0,2	1,4	0,8	0,7	0,34	1,10	1,86
3	75	2,7	1,1	140*270	0,038	184	0,7	0,15	1,5	0,6	0,5	0,37	0,97	2,83
4	100	2,7	1,3	140*270	0,038	184	1,0	0,2	1,62	0,9	0,35	0,36	1,23	4,07
5	125	2,7	1,6	140*270	0,038	184	1,5	0,25	1,68	1,1	0,35	0,54	1,68	5,74
6	150	2,7	2,3	140*270	0,038	184	3,2	0,3	1,73	1,4	0,3	0,96	2,36	8,10
7	175	4,1	2,6	140*270	0,038	184	4,1	0,5	1,77	3,6	0,3	1,23	4,86	12,96
Невязка (13,35-12,96)/13,35=3%<10%
Ответвление №1 Распологаемое давление Ргр=3,82 Па
8	25	2,6	1,3	140*140	0,196	140	1,022	0,6	0,15	0,234	3,15	3,22	3,45	3,45
Невязка (3,82-3,45)/3,82=9%<10%
Ответвление №2 Распологаемое давление Ргр=5,41 Па
9	25	2,6	1,4	140*140	0,196	140	1,186	0,3	0,15	0,117	3,15	3,74	3,85	3,85
Невязка (5,41-3,85)/5,41=29%>10% В жалюзийной решетке необходимо погасить 1,6 Па
Ответвление №3 Распологаемое давление Ргр=7 Па
10	25	2,6	1,5	140*140	0,196	140	1,361	0,6	0,15	0,234	3,15	4,29	4,52	4,52
Невязка (7-4,52)/7=35%>10% В жалюзийной решетке необходимо погасить 2,5 Па
Ответвление №4 Распологаемое давление Ргр=8,6 Па
11	25	2,6	2,0	140*140	0,196	140	2,420	0,9	0,15	0,351	3,15	7,62	7,97	7,97
Невязка (8,6-7,97)/8,6=7%<10%
Ответвление №5 Распологаемое давление Ргр=10,2 Па
12	25	2,6	2,2	140*140	0,196	140	2,928	1	0,15	0,390	3,15	9,22	9,61	9,61
Невязка (10,2-9,61)/10,2=6%<10%
Ответвление №6 Распологаемое давление Ргр=11,8 Па
13	25	2,6	2,4	140*140	0,196	140	3,485	1,3	0,15	0,507	3,15	10,98	11,48	11,48
Невязка (11,8-11,48)/11,8=3%<10%

1.6. КОНСТРУИРОВАНИЕ И РАСЧЕТ СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ ГАРАЖА

1.6.1. Общие положения конструирования системы вентиляции гаража.

В подземном гараже запроектирована общеобменная вентиляция для ассимиляции вредных выделений оксида углерода СО от работающего двигателя автомобиля. Вытяжка предусмотрена из каждого автомобильного бокса из верхней и нижней зоны поровну.

Вытяжные вентиляторы установлены на высоте не менее двух метров над кровлей лифтовой кровли.

Для компенсации вытяжки спроектирована приточная вентиляция с раздачей воздуха вдоль проездов. Обьем подаваемого воздуха на 20% меньше удаляемого.

Над въездом в гараж предусмотрены 2 воздушно-тепловые завесы шиберующего типа Т2000Е18 мощностью 18 кВт.

Для обеспечения безопасной эвакуации из подземного гаража во время возникновения пожара предусмотрена система дымоудаления, расчитанная в соответствии с [15] по периметру очага возгарания.

Площадь гаража разделена на две дымовые зоны вертикальными негорючими свесами высотой 0,5 м от поверхности перекрытия подземного гаража. Каждую зону обслуживают три дымоприемных клапана КДМ-2, которые срабатывают от датчиков возгарания при t=72°С.

Вентиляторы систем дымоудаления расположены на кровле жилого дома. Удаление дыма осуществляется по специально изготовленным дымовым шахтам из бетона с факельным выбросом на высоту не менее двух метров от поверхности кровли. Участки воздуховодов систем дымоудаления выполнены из оцинкованной стали класса П толщиной 1,5 мм на сварке и покрыты огнезащитным покрытием марки ОФПМ-12 толщина покрытия 8 мм.

Вентиляторы применены радиальные жаростойкие с клиноременной передачей для работы во время пожара в течении 1 часа.

1.6.2. Определение требуемогомого воздухообмена в гараже

Выделение вредных веществ является основой для определения величины необходимого в гараже воздухообмена, который предназначен для разбавления их до предельно допустимых концентраций. Основным вредным веществом, которое выделяется при работе карбюраторного двигателя, является окись углерода СО, по которому и определяется необходимый воздухообмен.

Необходимый воздухообмен в гараже расчитывается по формуле:

(1.35)

где m_>co> – масса окиси углерода СО, поступающего в воздух помещения, г/ч;

qe – допустимая концентрация вредного вещества в удаляемом воздухе, согласно [7] qе=20 мг/м³;

qin – концентрация вредного вещества в наружном воздухе, принимается по данным Санэпидемнадзора города, qin=5 мг/м³;

Масса окиси углерода СО, поступающего в воздух от автомобилей движущихся по гаражу расчитывается по формуле [8]:

, г/ч (1.36)

где - удельное количество окиси углерода, отнесенное к одному выезду из помещения и условной мощности двигателя в одну лошадиную силу, г/л*с;

N –мощность двигателя автомобиля, л*с;

k –количество выездов автомобилей из помещения в 1 час;

с –коэффициент интенсивности движения автомобилей;

Масса окиси углерода СО, выделяемое 52 автомобилями в боксе:

;

Откуда расчетный воздухообмен по (1.35) для гаража равен:

;

1.6.3. Аэродинамический расчет системы вентиляции гаража.

Аэродинамический расчет системы вентиляции гаража ведется аналогично п.1.5.3. Результаты расчетов сведены в таблицу 1.7. Расчетные аксонометрические схемы систем приведены в приложении 1.

Таблица 1.7

N уч	Расход воздуха L, м3/ч	Длина участка l, М	Скорость воздуха V, м/с	Размеры сечений воздуховодов	Динамическое давление Рд, Па	Потери давления на трение	Сумма коэф. местного сопр. i	Поте-ри давления на мест. сопр. Z, Па	Потери давления на уч-ке, Па	Суммарные потери давления, Па
a*b, мм	f, м2	dэ, мм	R, Па/м	n	R*l*n, Па
В-1
1	240	5,2	1,1	200*300	0,06	0,24	0,7	0,1	1	0,4	2,4	1,8	2,2	2,2
2	480	0,5	2,2	200*300	0,06	0,24	3,0	0,3	1	0,1	0,2	0,6	0,7	2,9
3	720	3,2	3,3	200*300	0,06	0,24	6,7	0,4	1	1,3	0,1	0,7	2,0	4,9
4	960	3,2	2,2	400*300	0,12	0,34	3,0	0,2	1	0,5	0,4	1,0	1,6	6,4
5	1200	3,2	2,8	400*300	0,12	0,34	4,7	0,2	1	0,6	0,3	1,2	1,8	8,2
6	1440	3,2	3,3	400*300	0,12	0,34	6,7	0,3	1	1,0	0,3	2,0	3,0	11,2
7	1680	3,2	3,9	400*300	0,12	0,34	9,1	0,5	1	1,6	0,2	1,8	3,4	14,6
8	1920	3,2	4,4	400*300	0,12	0,34	12,0	0,7	1	2,2	0,4	4,2	6,4	21,1
9	2160	3,2	3,2	630*300	0,19	0,4	6,0	0,3	1	0,8	0,4	2,4	3,2	24,3
10	2400	3,2	3,5	630*300	0,19	0,4	7,4	0,3	1	1,0	0,5	3,7	4,7	29,0
11	2640	3,2	3,9	630*300	0,19	0,4	9,0	0,4	1	1,3	0,4	3,2	4,4	33,4
12	2880	3,2	4,2	630*300	0,19	0,4	10,7	0,6	1	1,9	0,3	2,7	4,6	38,0
13	3120	3,2	4,6	630*300	0,19	0,4	12,6	0,7	1	2,1	0,2	2,5	4,6	42,6
14	3360	3,2	3,9	800*300	0,24	0,44	9,1	0,4	1	1,3	0,4	3,7	4,9	47,5
15	3600	3,2	4,2	800*300	0,24	0,44	10,5	0,5	1	1,6	0,2	2,1	3,7	51,2
16	3840	3,2	4,4	800*300	0,24	0,44	12,0	0,6	1	1,8	0,3	3,6	5,3	56,6
17	4080	3,2	4,7	800*300	0,24	0,44	13,5	0,7	1	2,2	0,3	3,4	5,6	62,2
18	4320	2,7	3,6	1100*300	0,33	0,47	8,0	0,2	1	0,5	0,5	4,0	4,5	66,7
19	4560	3,2	3,8	1100*300	0,33	0,47	8,9	0,4	1	1,1	0,4	3,6	4,7	71,4
20	4800	2,7	4,0	1100*300	0,33	0,47	9,9	0,4	1	1,1	0,4	4,0	5,0	76,4
21	5040	3,2	4,2	1100*300	0,33	0,47	10,9	0,5	1	1,6	0,6	6,0	7,6	84,0
22	5280	2,7	4,4	1100*300	0,33	0,47	12,0	0,6	1	1,5	0,7	8,4	9,9	93,9
23	5520	3,2	4,6	1100*300	0,33	0,47	13,1	0,7	1	2,2	0,8	9,8	12,0	105,9
24	5760	4,6	4,8	1100*300	0,33	0,47	14,2	0,9	1	4,1	0,9	12,8	16,9	122,9
25	8640	28,4	4,7	1700*300	0,51	0,51	13,4	0,4	1	9,9	2,5	33,5	43,4	166,3
ответвление №1
26	240	5,2	1,1	200*300	0,06	0,24	0,7	0,1	1	0,4	2,4	1,8	2,2	2,2
27	480	3,2	2,2	200*300	0,06	0,24	3,0	0,3	1	0,8	0,3	0,7	1,5	3,7
28	720	3,2	3,3	200*300	0,06	0,24	6,7	0,4	1	1,3	0,2	1,3	2,6	6,4
29	960	3,2	2,2	400*300	0,12	0,34	3,0	0,2	1	0,5	0,4	1,0	1,6	7,9
30	1200	3,2	2,8	400*300	0,12	0,34	4,7	0,2	1	0,6	0,3	1,2	1,8	9,7
31	1440	3,2	3,3	400*300	0,12	0,34	6,7	0,3	1	1,0	0,3	2,0	3,0	12,7
32	1680	3,2	3,9	400*300	0,12	0,34	9,1	0,5	1	1,6	0,4	3,2	4,8	17,5
33	1920	3,2	2,8	630*300	0,19	0,4	4,8	0,6	1	1,9	0,3	1,4	3,4	20,9
34	2160	3,2	3,2	630*300	0,19	0,4	6,0	0,3	1	0,8	0,4	2,4	3,2	24,1
35	2400	3,2	3,5	630*300	0,19	0,4	7,4	0,3	1	1,0	0,5	3,7	4,7	28,8
36	2640	3,2	3,9	630*300	0,19	0,4	9,0	0,4	1	1,3	0,5	4,1	5,3	34,1
37	2880	7,6	4,2	630*300	0,19	0,4	10,7	0,6	1	4,6	1,1	11,8	16,4	50,5
Невязка (122,9-50,5)/122,9=58%>10% Требуемый коэфф. сопротивления диафрагмы ξ=(122,9-50,5)/10,7=6,7 Устанавливаем диафрагму сечением 262*262
В-2
1	240	6,2	1,1	200*300	0,06	0,24	0,7	0,1	1	0,5	2,4	1,8	2,3	2,3
2	480	0,5	2,2	200*300	0,06	0,24	3,0	0,3	1	0,1	0,1	0,3	0,4	2,7
3	720	6,2	3,3	200*300	0,06	0,24	6,7	0,4	1	2,5	0,2	1,3	3,8	6,5
4	960	13,6	3,0	300*300	0,09	0,3	5,3	0,2	1	2,2	2,2	11,7	13,9	20,4
5	1200	39,6	3,7	300*300	0,09	0,3	8,3	0,2	1	7,9	0,3	2,1	10,0	30,4
ответвление №1
6	240	2	2,7	100*250	0,025	0,14	4,3	0,1	1	0,2	2,4	10,2	10,4	10,4
7	480	18,6	2,2	200*300	0,06	0,24	3,0	0,3	1	4,7	0,1	0,3	4,9	15,3
Невязка (20,4-15,3)/20,4=25%>10% Требуемый коэфф. сопротивления диафрагмы ξ=(20,4-15,3)/5,3=1 Устанавливаем диафрагму сечением 148*148
В-3
1	240	5,2	1,1	200*300	0,06	0,24	0,7	0,1	1	0,4	2,4	1,8	2,2	2,2
2	480	0,5	2,2	200*300	0,06	0,24	3,0	0,3	1	0,1	0,1	0,3	0,4	2,6
3	720	3,2	3,3	200*300	0,06	0,24	6,7	0,4	1	1,3	0,2	1,3	2,6	5,2
4	960	13,6	3,0	300*300	0,09	0,3	5,3	0,2	1	2,2	1,6	8,5	10,7	15,9
5	1440	6,4	2,1	630*300	0,19	0,4	2,7	0,2	1	1,3	0,8	2,1	3,4	19,3
6	1920	4,8	2,8	630*300	0,19	0,4	4,8	0,3	1	1,4	1,1	5,2	6,7	26,0
7	2400	37,2	3,5	630*300	0,19	0,4	7,4	0,5	1	18,6	2,1	15,6	34,2	60,3
ответвление №1
8	240	5,2	2,7	100*250	0,025	0,14	4,3	0,2	1	0,8	2,4	10,2	11,0	11,0
9	480	2,6	2,2	200*300	0,06	0,24	3,0	0,3	1	0,7	0,3	0,7	1,4	12,4
Невязка (26-12,4)/26=54%>10% Требуемый коэфф. сопротивления диафрагмы ξ=(26-12,4)/3=4,7 Устанавливаем диафрагму сечением 137*171
П-1
1	1730	0,6	1,0	1600*300	0,48	0,5	0,6	0,03	1	0,02	4,1	2,5	2,5	2,5
2	3460	0,6	2,0	1600*300	0,48	0,5	2,4	0,06	1	0,04	1,1	2,7	2,7	5,2
3	5190	0,6	3,0	1600*300	0,48	0,5	5,5	0,12	1	0,07	1,0	5,5	5,5	10,7
4	6910	12,1	4,0	1600*300	0,48	0,5	9,7	0,5	1	6,1	2,3	22,3	28,3	39,0
5	8060	0,5	4,7	1600*300	0,48	0,5	13,2	1,4	1	0,7	1,9	25,0	25,7	64,7
6	9980	0,8	5,8	1600*300	0,48	0,5	20,2	2,1	1	1,7	2,2	44,4	46,1	110,8
ответвление №1
7	230	0,4	0,7	300*300	0,09	0,03	0,3	0,08	1	0,03	2,6	0,8	0,8	0,8
8	460	0,4	1,4	300*300	0,09	0,03	1,2	0,16	1	0,06	0,9	1,1	1,2	2,0
9	690	0,4	2,1	300*300	0,09	0,03	2,7	0,3	1	0,12	0,8	2,2	2,3	4,3
10	920	0,4	2,8	300*300	0,09	0,03	4,9	0,4	1	0,16	0,9	4,1	4,3	8,6
11	1150	6,2	3,5	300*300	0,09	0,03	7,6	0,6	1	3,72	0,6	4,6	8,3	16,9
Невязка (39-16,9)/39=57%>10% Требуемый коэфф. сопротивления диафрагмы ξ=(39-16,9)/7,6=2,8 Устанавливаем диафрагму сечением 160*205
ответвление №2
12	480	0,3	1,0	450*300	0,135	0,36	0,6	0,05	1	0,02	3,2	1,9	1,9	1,9
13	960	0,3	2,0	450*300	0,135	0,36	2,4	0,2	1	0,06	1,1	2,6	2,7	4,6
14	1440	0,3	3,0	450*300	0,135	0,36	5,3	0,5	1	0,15	0,9	4,8	4,9	9,5
15	1920	12,6	4,0	450*300	0,135	0,36	9,4	0,7	1	8,82	1,8	17,0	25,8	35,3
Невязка (64,9-35,3)/64,9=46%>10% Требуемый коэфф. сопротивления диафрагмы ξ= (64,9-35,3)/9,4=3,1 Устанавливаем диафрагму сечением 370*176

1.6.4. Расчет противодымной системы вентиляции гаража

Расчет противодымной системы вентиляции гаража производим согласно [15]. Аэродинамический расчет противодымной системы вентиляции гаража ведется аналогично п.1.5.3. Результаты расчетов сведены в таблицу 1.8. Расчетные аксонометрические схемы систем приведены в приложении 1.

Таблица 1.8

N уч	Расход воздуха L, м3/ч	Длина участка l, М	Скорость воздуха V, м/с	Размеры сечений воздуховодов	Динамическое давление Рд, Па	Потери давления на трение	Сумма коэф. местного сопр. i	Поте-ри давления на мест. сопр. Z, Па	Потери давления на уч-ке, Па	Суммарные потери давления, Па
a*b, мм	f, м2	dэ, мм	R, Па/м	n	R*l*n, Па
ВД-1
1	15000	7,4	10,2	920*450	0,41	0,6	62,5	2,8	1,68	34,8	1,9	116,2	151,0	151,0
2	15000	36,2	9,7	950*450	0,43	0,61	56,8	2,6	1	94,1	0,0	0,0	94,1	298,1
ВД-2
1	15000	8	6,1	1700*400	0,68	0,65	22,7	2,8	1,68	37,6	2,1	47,7	85,3	85,3
2	30000	33,6	12,3	1700*400	0,68	0,65	90,9	3,2	1,68	180,6	0,4	36,3	217,0	302,3
3	30000	4	13,9	1500*400	0,6	0,63	116,7	3,1	1	12,4	0,3	30,3	42,7	345,1
ответвление №1
4	15000	1	6,1	1700*400	0,68	0,65	22,7	2,8	1,68	4,7	1,9	43,2	47,9	47,9
Невязка (85,3-47,9)/85,3=44%>10% Требуемый коэфф. сопротивления диафрагмы ξ= (85,3-47,9)/22,7=1,6
ВД-3
1	15000	9,3	10,2	920*450	0,41	0,6	62,5	2,8	1,68	43,7	2,3	143,7	187,5	187,5
2	30000	26,5	12,1	920*750	0,69	0,65	88,2	3,6	1,68	160,3	0,5	44,1	204,4	391,9
3	30000	3	15,4	900*600	0,54	0,72	144,1	3,1	1	9,3	0,3	37,5	46,8	438,6
4	45000	1,5	15,6	1000*800	0,8	0,89	147,7	3,6	1	5,4	0,1	14,8	20,2	458,8
ответвление №1
5	15000	14,3	9,7	950*450	0,43	0,61	56,8	2,6	1	37,2	2,2	125,0	162,2	162,2
6	15000	27,1	10,2	920*450	0,41	0,6	62,5	2,8	1,68	127,5	0,3	18,7	146,2	308,4
7	15000	3	10,4	900*450	0,4	0,6	65,6	3,1	1	9,3	0,3	17,1	26,4	334,7
Невязка (438,6-334,7)/438,6=24%>10% Требуемый коэфф. сопротивления диафрагмы ξ=(438,6-334,7)/65,6=1,6

1.6.5. Подбор оборудования для систем вентиляции гаража

Подбор оборудования системы П1:

Калорифер:

Нагревание приточного воздуха в холодный период года осуществляется многоходовым пластинчатым калорифером КсК. Расчет калориферов произведен по программе, разработанной на кафедре ТГиВ УГТУ – УПИ.

Целью расчета является определение требуемого количества калориферов, их модели, типоразмера и схемы подключения теплоносителя для компановки секции подогрева.

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Нач. и кон. температуры воздуха . . . . . . t1,t2 ? -35,12

Вид теплоносителя-вода

Нач. и кон. температуры воды . . . . . . T1,T2 ? 95,70

Введите расход воздуха в куб.м/ч. . . . . . . . . ?9980

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА КАЛОРИФЕРНОЙ УСТАНОВКИ

Теплопроизводительность калориферной установки

196 кВт

Тип калорифера . . . . . . . . . . . . . . КCk4-02XЛЗА N10

Количество калориферов по рядам:

в первом - 1 , во втором - 0 , в третьем - 0

Расход воды 6,7 куб.м/ч., cкорость в трубках 1,68 м/с

Сопротивление по воде . . . . . 49 КПа, или 5 м

Сопротивление по воздуху . . . . . . . . . . . . . 239 Па

при массовой скорости 7,1кг/(с*кв.м)

Поверхность нагрева калориферов . . . . . . . . . 38 кв.м

Запас поверхности нагрева . . . . . . . . . 9,8 %

Габариты калорифера в мм :

длина 1227 , высота 575 , ширина 180

Масса одного калорифера . . . . . . . . . 85 кг

Диаметр присоединительных патрубков 25 мм

Фильтр:

Согласно нормативным требованиям [10], очистку наружного воздуха от пыли в приточных системах с искусственным побуждением проектируем так, чтобы содержание пыли в подаваемом воздухе не превышало предельно допустимой концентрации (ПДК) пыли для атмосферного воздуха населенного пункта. Максимальная разовая концентрация нетоксичной пыли в атмосферном воздухе составляет Z = 0,5 мг/м3. Содержание пыли в наружном воздухе н ориентировочно принимаем для жилых районов промышленных городов равное н=1мг/м3.

Требуемая степень очистки воздуха должна согласовываться с эффективностью очистки фильтра (тр=60). Фильтр ячейковый ФяР с 12 металлическими сетками (6 штук).

Время работы фильтра в сутках определяется по зависимости:

=100*1000*П/24*Lуд*Zср*тр,

где Lуд=L/Fф-удельная воздушная нагрузка на фильтр, м³/(ч*м²);

L-расход приточного воздуха, м³/ч;

Fф- фактическая площадь фильтра, м²;

Lуд=12480/1,5=8320 м³/(ч*м²);

Zср-средняя концентрация пыли в очищаемом воздухе (Zср=0,5), мг/м³;

П- пылеемкость входного сечения (П=2300), г/м²

=100*1000*2300/24*8320*0,5*60=38 сут.

Вентилятор:

Подбор вентилятора производиться по производительно­сти L, равной расходу воздуха в вентиляционной системе, взятому с запасом 20% и давлению Р, равному сопротивлению расчетной магистрали вентсети.

К установке принят вентилятор радиальный исп.1, ВЦ 4-75 №8.

Потери давления 950 Па.

Потребляемая мощность 5,5 кВт.

Частота вращения – 965 об./мин.

Электродвигатель 4А132С6.

Воздушный клапан:

Клапан утепленный КВУ 1600*1000 с электроприводом МЭО 16/63-0,25.

Подбор оборудования системы В1:

Вентилятор:

К установке принят крышный вентилятор Ц 4-75 №6.3.

Потери давления 250 Па.

Потребляемая мощность 2,5 кВт.

Частота вращения – 1320 об./мин.

Подбор оборудования системы В2:

Вентилятор:

К установке принят крышный вентилятор TFE 355-4.

Потери давления 180 Па.

Потребляемая мощность 0,35 кВт.

Частота вращения – 1370 об./мин.

Подбор оборудования системы В3:

Вентилятор:

К установке принят крышный вентилятор TFE 400-4.

Потери давления 280 Па.

Потребляемая мощность 0,53 кВт.

Частота вращения – 1360 об./мин.

Подбор оборудования системы ВД1:

Вентилятор:

К установке принят вентилятор радиальный ВР-85-66 №8.

Потери давления 350 Па.

Потребляемая мощность 4 кВт.

Частота вращения – 900 об./мин.

Дымоприемный клапан:

К установке принят клапан КДМ-2.

Подбор оборудования системы ВД2:

Вентилятор:

К установке принят вентилятор радиальный ВР-85-66 №10.

Потери давления 450 Па.

Потребляемая мощность 15 кВт.

Частота вращения – 900 об./мин.

Дымоприемный клапан:

К установке принят клапан КДМ-2.

Подбор оборудования системы ВД3:

Вентилятор:

К установке принят вентилятор радиальный ВР-85-66 №12,5.

Потери давления 500 Па.

Потребляемая мощность 18,5 кВт.

Частота вращения – 700 об./мин.

Дымоприемный клапан:

К установке принят клапан КДМ-2.

2.АВТОМАТИЗАЦИЯ ПРИТОЧНОЙ КАМЕРЫ

В данном проекте следует разработать систему автоматического управления приточной камерой, которая должна предусматривать:

- Выбор способа управления (по месту или со щита автоматизации);

- Выбор режима управления (зимний, летний);

- Регулирование температуры приточного воздуха путем воздействия на исполнительный механизм клапана на теплоносителе;

- Защиту воздухоподогревателя от замораживания при выключении камеры в ночное время;

- Сигнализацию опасности замерзания воздухоподогревателя;

- Автоматическое подключение контура регулирования и открытие приемного клапана наружного воздуха при включении вентилятора;

- Сигнализацию нормальной работы камеры в автоматическом режиме.

2.1.Работа системы автоматического управления.

Система должна включатся в работу кнопкой HS. После 5-минутного прогрева калорифера автоматически должны включаться электродвигатели вентилятора и воздушного приемного клапана, подключаться: контур регулирования температуры приточного воздуха, защита от замерзания, система сигнализации и контроля работы приточной камеры. При понижении температуры теплоносителя до 20ºC должен включаться электродвигатель и открываться клапан на теплоносителе. При полном открытии клапана и значении температуры теплоносителя 20ºC включается сигнальная лампа, закрывается приемный клапан и отключается электродвигатель вентилятора.

Датчиком температуры контролируется температура воздуха внутри помещения. Через преобразующее регулирующее командное устройство сигнал должен подаваться на привод регулирующего клапана обратной обвязки калорифера, изменяя его теплопроизводительность и тем самым, меняя температуру притока.

Защита воздухоподогревателя от замораживания может, осуществляется датчиком – реле температуры воздуха, чувствительный элемент которого установлен за приемным клапаном наружного воздуха и воздухо-подогревательной установкой. В случае опасности замораживания (понижение температуры ниже 3±0,5⁰С)должно производиться открытие клапана на теплоносителе и периодический прогрев калорифера.

Избиратель управления – «Ручное автономное» позволяет ручное опробование любого привода схемы.

3.ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЕ СРАВНЕНИЕ ВАРИАНТОВ

3.1. Введение

Экономические расчеты являются сегодня неотъемлемой частью процесса принятия любого управленческого процесса.

В данном разделе выполняются экономические расчеты по [5] для систем вентиляции гаража. В разделе дается экономическая оценка всех стадий инвестиционного цикла: от принятия решения о целесообразности строительства, выбора варианта выполнения поставленной задачи до распределения прибыли, полученной в результате осуществления проекта.

3.2.Технико-экономическая оценка проектных решений

Выбор того или иного проектного решения – задача многофакторная. Во всех случаях имеется большое число возможных вариантов решения поставленной задачи, так как любую систему характеризует множество переменных факторов. Сравниваемые варианты должны быть сопоставимы по методам исчисления стоимостных показателей, кругу затрат, уровню цен, территориальной принадлежности, продолжительности строительства и т.д.

В качестве рассматриваемых выбираем два варианта. В первом варианте воздуховоды изготавливаются из листовой стали, вентилятор устанавливается крышный, решетки – металлические жалюзийные. Во втором - воздуховоды из нержавеющей стали, вентилятор устанавливается радиальный, решетки – типа РР.

Расчет капитальных затрат по обоим вариантам ведется одинаково по [4], отличаются лишь расценки на материалы, оборудование и на затраты труда. Методика расчета подробно описывается в пункте 3. После расчета капитальных затрат определяются эксплуатационные расходы на годовой объем работ С_>1> и С_>2> по каждому из вариантов. Методика расчёта подробна приведена в пункте 8. После расчета годовых эксплуатационных затрат определяют приведенные затраты по вариантам по формуле:

З_>i>=С_>i>+Е_>н>К_>i>, (3.1.)

где К_>i>-капитальные затраты по варианту;

C_>i>- годовые эксплуатационные затраты по варианту;

Е_>н> -нормативное значение коэффициента эффективности, не имеющее жесткой регламентации, но в нашем случае принимаемое 0,12.

З_>1>=21,9+0,12*48,12=27,7 тыс.руб.,

З_>2>=34,2+0,12*85,7=44,5 тыс.руб.

Определяем годовой экономический эффект:

Е_>р>=(С_>2>-С_>1>)/(К_>2>-К_>1>), (3.2.)

Е_>р>=(34,2-21,9)/(85,7-48,1)=0,3

Далее определяем условно-годовая экономию:

Э_>усл>=С_>2>-С_>1>=34,2-21,9=12,3 тыс.руб.

Годовой экономический эффект:

Э_>ф>=(С_>2>+Е_>н>К_>2>)-(С_>1>+Е_>н>К_>1>)=44,5-27,7 =16,8 тыс.руб.

Результаты технико-экономической оценки проектных решений приведены в таблице 3.1.

Таблица 3.1.

Экономическое сравнение вариантов

№	Показатели	Ед. изм	варианты
1	2
1	Капитальные вложения, всего	тыс.руб.	48,1	85,7
2	Годовые эксплуатационные расходы, всего	тыс.руб.	21,9	34,2
в т.ч.
электроэнергия	тыс.руб.	0,02	0,015
заработная плата	тыс.руб.	3,8	3,8
амортизация	тыс.руб.	3,4	6
социальные нужды	тыс.руб.	2,18	2,16
прочие	тыс.руб.	9,6	17,1
3	Приведенные затраты	тыс.руб.	27,7	44,5
4	Годовой экономический эффект	тыс.руб.	16,8	0
5	Условно-годовая экономия	тыс.руб.	12,3	0

Из двух предложенных вариантов целесообразнее выбрать первый вариант по минимальной величине приведенных затрат, но окончательное решение остается за заказчиком.

3.3.Определение сметной стоимости проектируемых систем

вентиляции

Сметная стоимость является прогнозом затрат строительной организации на осуществление комплекса строительно-монтажных работ, необходимых подрядной строительной организации для заключения подрядного договора на ведение строительных работ, оценки уровня прибыли и контроля за расходом ресурсов в ходе строительства.

Сметные расчеты выполняются в масштабе цен 1984 года с последующим использованием показателей изменения стоимости строительства, разрабатываемых региональными центрами по ценообразованию в строительстве в соответствии с [4]. Пересчет цен приводится на май 2003г. Результаты расчета приведены в таблице 3.2. Исходными данными для составления локальных смет являются:

• принятые в проектных решениях параметры зданий, сооружений, их частей и конструктивных элементов;

• определяемые по проектным материалам объемы работ, включаемых в ведомости строительно-монтажных работ;

• сметные нормативы и показатели на виды работ, конструктивные элементы, действующие на момент составления смет;

• свободные и регулируемые цены и тарифы на продукцию санитарно-технического назначения и услуги.

Строительство систем вентиляций ведется в городе Екатеринбурге. Основным документом на основании которого ведется составление локальной сметы является СНИП IV-05-82 Сб.20.

В таблице 3.2. и 3.3. приведены расценки на виды строительно-монтажных работ, включающие общие затраты на единицу объема работ, основную заработную плату рабочих, занятых в производстве данной работы, затраты на использование машин и механизмов, а также на заработную плату рабочих, обслуживающих эти механизмы, на единицу объема работ.

По данным ведомости строительно-монтажных работ определяются затраты на весь объем работ. Далее определяются общие прямые затраты. Для Екатеринбурга районный коэффициент заработной платы составляет 15%. Накладные расходы на работы по монтажу систем вентиляции составляют 13,3% от прямых затрат с учетом районного коэффициента заработной платы. Плановые накопления составляют 8% от прямых затрат с учетом накладных расходов. Определяется сумма затрат с учетом плановых накоплений, накладных расходов и районного коэффициента заработной платы. Расходы на строительство временных зданий и сооружений составляют 3,9% от вышеуказанной суммы. Определяется сумма затрат с учетом расходов на строительство временных зданий и сооружений. Расходы, связанные с зимним удорожанием работ, выполняемых в зимнее время, составляют 2,2% от вышеуказанной суммы. Определяется сумма затрат с учетом удорожания работ, выполняемых в зимнее время. Прочие расходы, связанные с аккордной оплатой труда, выслугой лет, дополнительными отпусками составляют 2,2%, 1%, 0,4% от вышеуказанной суммы соответственно. Определяется сумма затрат с учетом прочих расходов. Резерв средств на непредвиденные работы и затраты составляет 1,5% от вышеуказанной суммы. Далее определяется сумма затрат с учетом резерва. Потом цены пересчитываются на 15.05.03 путем введения коэффициента 33,51. Высчитывается налог на пользователей автодорог путем умножения пересчитанной суммы на 1,01 и уже с этой суммы взимается НДС в размере 20%. Полученная сумма с учетом НДС и является итоговой по смете в текущих ценах.

Таблица 3.2.

ВАРИАНТ №1

Локальная смета № 1

на строительно-монтажные работы по возведению системы вентиляции В2и В3 в городе Екатеринбурге

Основание: чертеж № ???

Смета составлена в ценах 1984 г.

№	Обоснование	Наименование работ и затрат	Ед. изм	Кол-во	Стоимость единицы, руб.	Общая стоимость , руб.
Прямые затраты	в том числе	Прямые затраты	в том числе
Осн. з/плата	экспл.маш.	Осн. з/плата	экспл.маш.
Всего	в том числе з/плата мех.	Всего	в том числе з/плата мех.
Система В3
1	Е20-10	Прокладка воздуховодов из листовой стали П=1000мм, б=0,7мм	м²	28,3	5,59	0,88	0,04	0,01	158,2	24,9	1,1	0,3
2	Е20-12	Прокладка воздуховодов из листовой стали П=1800мм, б=0,7мм	м²	22,5	5,43	0,67	0,04	0,01	122,2	15,1	0,9	0,2
3	Е20-400	Установка решеток жалюзийных стальных	шт.	18	1,42	0,84	0,05	0,02	25,6	15,1	0,9	0,4
4	Е20-660	Установка лючков герметических	шт.	7	2,23	1,58	0,36	0,11	15,6	11,1	2,5	0,8
5	Е20-690	Установка вставок гибких к вентилятору	шт.	1	1,07	0,59	0,01	-	1,1	0,6	0,01	-
6	Е20-696	Установка кронштейнов под вентоборудование	100кг	1,963	36,1	3,5	0,25	0,08	70,9	6,9	0,5	0,2
7	Е20-750	Установка вентилятора крышного m=200 кг	шт.	1	8,88	5,66	1,47	0,44	8,9	5,7	1,5	0,4
Итого прямых затрат, руб. С учетом районного коэфф, к з/плате 15% Накладные расходы 13,3% ИТОГО Плановые накопления 8% ИТОГО по смете	402,4 462,7 61,5 524,3 41,9 566,2	79,3 91,2	7,4 8,5	2,2 2,6
Система В2
8	Е20-10	Прокладка воздуховодов из листовой стали П=1000мм, б=0,7мм	м²	21,3	5,59	0,88	0,04	0,01	119,1	18,7	0,9	0,2
9	Е20-12	Прокладка воздуховодов из листовой стали П=1800мм, б=0,7мм	м²	26,4	5,43	0,67	0,04	0,01	143,4	17,7	1,1	0,3
10	Е20-400	Установка решеток жалюзийных стальных	шт.	12	1,42	0,84	0,05	0,02	17,0	10,1	0,6	0,2
11	Е20-660	Установка лючков герметических	шт.	3	2,23	1,58	0,36	0,11	6,7	4,7	1,1	0,3
12	Е20-690	Установка вставок гибких к вентилятору	шт.	1	1,07	0,59	0,01	-	1,1	0,6	0,01	-
13	Е20-696	Установка кронштейнов под вентоборудование	100кг	2,6	36,1	3,5	0,25	0,08	93,9	9,1	0,7	0,2
14	Е20-750	Установка вентилятора крышного m=200 кг	шт.	1	8,88	5,66	1,47	0,44	8,9	5,7	1,5	0,4
Итого прямых затрат руб. С учетом районного коэфф, к з/плате 15% Накладные расходы 13,3% ИТОГО Плановые накопления 8% ИТОГО по смете	390,0 448,5 59,6 508,1 40,6 548,7	66,6 76,6	5,7 6,6	1,7 1,9
Временные здания и сооружения 3,9%	11,1
ИТОГО	1138,7
Зимнее удорожание 2,2%	24,8
ИТОГО	1150,9
аккордная оплата труда 2,2%	25,3
выслуга лет 1%	1,2
дспслнительные отпуска 0,4%	0,5
ИТОГО	1177,8
Резерв средств на непредвиденное 1,5%	17,7
ИТОГО	1195,5
Пересчет цен на 1.05.03 к=33,51	40059,7
Налог на пользователей дорог 1%	40,1
ИТОГО	40099,8
НДС 20%	8020,0
ВСЕГО по смете в текущих ценах	48119,7

Таблица 3.3.

ВАРИАНТ №2

Локальная смета № 2

на строительно-монтажные работы по возведению системы вентиляции В2и В3 в городе Екатеринбурге

Основание: чертеж № ???

Смета составлена в ценах 1984 г.

№	Обоснование	Наименование работ и затрат	Ед. изм	Кол-во	Стоимость единицы, руб.	Общая стоимость , руб.
Прямые затраты	в том числе	Прямые затраты	в том числе
Осн. з/плата	экспл.маш.	Осн. з/плата	экспл.маш.
Всего	в том числе з/плата мех.	Всего	в том числе з/плата мех.
Система В3
1	Е20-114	Прокладка воздуховодов из нержавеющей стали П=1000мм, б=0,7мм	м²	28,3	6,72	0,88	0,04	0,01	190,2	24,9	1,1	0,3
2	Е20-12	Прокладка воздуховодов из нержавеющей стали П=1800мм, б=0,7мм	м²	22,5	6,6	0,67	0,04	0,01	148,5	15,1	0,9	0,2
3	Е20-660	Установка лючков герметических	шт.	3	2,23	1,58	0,36	0,11	6,7	4,7	1,1	0,3
4	Е20-402	Установка решеток регулируемых РР	шт.	18	2,66	0,84	0,05	0,02	47,9	15,1	0,9	0,4
5	Е20-690	Установка вставок гибких к вентилятору	шт.	1	1,07	0,59	0,01	-	1,1	0,6	0,01	-
6	Е20-696	Установка кронштейнов под вентоборудование	100кг	1,963	36,1	3,5	0,25	0,08	70,9	6,9	0,5	0,2
7	Е20-708	Установка вентилятора радиального ВЦ 4-75№8	шт.	1	246	5,98	0,69	0,21	246,0	6,0	0,7	0,2
Итого прямых затрат руб. С учетом районного коэфф, к з/плате 15% Накладные расходы 13,3% ИТОГО Плановые накопления 8% ИТОГО по смете	711,2 817,9 108,8 926,6 74,1 1000,8	73,3 84,3	5,2 6,0	1,6 1,8
Система В2
8	Е20-114	Прокладка воздуховодов из нержавеющей стали П=1000мм, б=0,7мм	м²	21,3	6,72	0,88	0,04	0,01	143,1	18,7	0,9	0,2
9	Е20-12	Прокладка воздуховодов из нержавеющей стали П=1800мм, б=0,7мм	м²	26,4	6,6	0,67	0,04	0,01	174,2	17,7	1,1	0,3
10	Е20-660	Установка лючков герметических	шт.	3	2,23	1,58	0,36	0,11	6,7	4,7	1,1	0,3
11	Е20-402	Установка решеток регулируемых РР	шт.	18	2,66	0,84	0,05	0,02	47,9	15,1	0,9	0,4
12	Е20-690	Установка вставок гибких к вентилятору	шт.	1	1,07	0,59	0,01	-	1,1	0,6	0,01	-
13	Е20-696	Установка кронштейнов под вентоборудование	100кг	2,6	36,1	3,5	0,25	0,08	93,9	9,1	0,7	0,2
14	Е20-707	Установка вентилятора радиального ВЦ 4-75№6,3	шт.	1	233	5,86	0,69	0,21	233,0	5,9	0,7	0,2
Итого прямых затрат руб. С учетом районного коэфф, к з/плате 15% Накладные расходы 13,3% ИТОГО Плановые накопления 8% ИТОГО по смете	699,9 804,9 107,0 911,9 73,0 984,9	71,8 82,6	5,2 6,0	1,6 1,8
Временные здания и сооружения 3,9%	19,9
ИТОГО	2005,5
Зимнее удорожание 2,2%	44,1
ИТОГО	2049,6
аккордная оплата труда 2,2%	45,1
выслуга лет 1%	2,0
дспслнительные отпуска 0,4%	0,8
ИТОГО	2097,6
Резерв средств на непредвиденное 1,5%	31,5
ИТОГО	2129,0
Пересчет цен на 1.05.03 к=33,51	71343,4
Налог на пользователей дорог 1%	71,3
ИТОГО	71414,8
НДС 20%	14283,0
ВСЕГО по смете в текущих ценах	85697,7

3.4.Определение договорной цены на строительную продукцию

Исходя из общей экономической и единой ценовой политики Российской Федерации, основных положений порядка заключения договоров на строительство объектов, а также соотношений, отражающих спрос и предложение на рынке инвестиций, основным направлением ценовой политики в строительстве является дальнейшее расширение сферы применения договорных цен на строительную продукцию. Договорная цена на строительную продукцию включает:

• сметную стоимость строительно-монтажных работ;

• прочие затраты, относящиеся к деятельности подрядчика;

• стоимость других работ, принимаемых на себя подрядчиком согласно договору;

• резерв средств на непредвиденные работы и затраты в размерах, установленных по договоренности между сторонами;

• другие затраты, связанные с формированием рыночных отношений и не учтенные государственными нормами и ценами, имеющими рекомендательный характер.

Договорная цена складывается из двух составных частей: базисного показателя цены, исчисленного с использованием государственных сметных норм и цен, и дополнительного показателя, учитывающего влияние факторов рынка. Этот дополнительный показатель определяется величиной затрат, связанных с приобретением материалов, изделий и конструкций по договорным оптовым ценам, оплатой договорных тарифов на транспортные услуги, и другими видами затрат, не учтенными сметными нормативами, включая учет конъюнктуры рынка инвестиций, строительного риска и т.д.

На основании согласования договорной цены между заказчиком и генподрядчиком оформляется протокол согласования договорной цены на строительную продукцию. Протокол представлен в таблице 3.4.

В нашем случае за договорную цену принимаем сметную стоимость строительно-монтажных работ.

Таблица 3.4.

Форма №7

Заказчик(генподрячик)______________________________________________

Генподрядчик(субподрячик)__________________________________________

Составлен(а) на основе_____________________________________________

и является приложением к договору подряда (субподряда) №____от____на строительно-монтажные работы.

ПРОТОКОЛ СОГЛАСОВАНИЯ (ВЕДОМОСТЬ) СВОБОДНОЙ

(ДОГОВОРНОЙ) ЦЕНЫ

№	Наименование объектов, работ, затрат	Сотоимость, включаемая в договорную цену
Подрядных работ	Др.затрат по договору	Договорная цена
строит. раб.	монт. раб.	проч. затраты
1	Сметная стоимость СМР	153	962			1115
2	Временные здания и сооружения	4,2	7			11,2
3	Итого	157,2	969			1126,2
4	Прочие работы и затраты
зимнее удорожание	14,8	10			24,8
аккордная оплата труда					25,3
выслуга лет					1,2
дополнительные отпуска					0,5
5	Итого	172	979			1178
6	резерв средств на непредвиденные работы	8	10			18
7	Итого					1195
8	Пересчет цен на 01.05.03					40060
9	налог на пользователей автодорог					40
10	Итого					40100
11	НДС 20%					8020
12	Всего					48120

Руководитель предприятия Руководитель генподрядной

Заказчик (генподрядчик) (субподрядной) организации

3.5.Определение плановой себестоимости строительно-монтажных работ.

Плановая себестоимость представляет собой прогноз величины затрат строительной организации на выполнение определенного комплекса строительно-монтажных работ.

Расчет снижения себестоимости строительно-монтажных работ производится по технико-экономическим факторам, определяющим изменение плановой величины затрат на производство по сравнению со сметной стоимостью и уровнем затрат в базисном периоде. В расчетах могут быть использованы следующие факторы:

• повышение уровня индустриализации строительства и уровня заводской и монтажной готовности строительных конструкций и деталей;

• повышение уровня механизации и автоматизации строительно-монтажных работ;

• совершенствование организации и технологии строительного производства;

• улучшение организации труда и совершенствование управления строительством;

• снижение затрат на материалы, сокращение транспортных и заготовительно-складских расходов;

• сокращение накладных расходов;

• изменение структуры работ;

• прочие факторы.

Изменение затрат определяется, как правило, на основе расчета экономического эффекта от осуществления мероприятий по повышению технического и организационного уровня строительства.

В курсовой работе, для упрощения, расчет экономии от снижения себестоимости строительно-монтажных работ ведется исходя из уменьшения накладных расходов за счет сокращения сроков строительства. Условно примем, что сроки строительства можно сократить на 30%. Тогда сокращение сроков строительства вызовет уменьшение накладных расходов на величину:

С_>п>=К_>п>*Н_>р>*(1-Т_>пл>/Т_>н>), (3.3.)

где К_>п >- доля условно постоянной части накладных расходов (ориентировочно 50%);

Н_>р> - величина накладных расходов по смете, руб.

Н_>р>=121,1 руб.(в ценах 1984г.);

Т_>пл>,Т_>н> - соответственно плановая и нормативная продолжительность строительства, год (Т_>пл>=21дн.=0,06 года;Т_>н>=14 дн.=0,04 года);

С_>п>=0,5*121,1*(1-0,04/0,06)=20,2 руб.(в ценах 1984г.),

т.е.С_>п>=20,2*33,51=676 руб.(в ценах на 1.05.03 г.).

Т.к.в данной работе предусматривается снижение себестоимости только за счёт сокращения продолжительности строительства,то Э_>сн>=С_>п>=676 руб.

3.6.Формирование финансовых результатов деятельности строительной организации.

В качестве сметной себестоимости принимаем стоимость прямых затрат по монтажу систем, включая величину районного коэффициента заработной платы и накладные расходы. НДС принимаем в размере 20% от договорной цены.

С_>см>=524,3+508,1+239,3=1272 руб.(в ценах 1984г.)

С_>см>=1272*33,51=42616 руб.(в ценах на 1.05.03г.)

Балансовая прибыль строительной организации определяется по формуле:

П_>бал>=П_>сд>+Р_>м.с.>+П_>всп>+В, (3.4.)

где П_>сд>- прибыль от сдачи заказчику выполненных работ, руб.;

П_>всп>-прибыль от реализации продукции и услуг подсобных и вспомогательных производств, находящихся на балансе строительной организации, руб.;

Рм.ц.- реализация на сторону основных средств или иного имущества, руб.;

В- внереализационные доходы и расходы, руб.

Прибыль от сдачи заказчику выполненных работ определяется как:

П_>сд>=Д_>ц>-НДС-С, (3.5.)

Где Д_>ц>-договорная цена, руб.;

НДС-налог на добавленную стоимость, руб.;

С-себестоимость выполненных работ, руб.

В результате П_>бал>=2740+1200=3940 руб.

Налогооблагаемая прибыль рассчитывается на основе балансовой прибыли для целей определения платежей в бюджет. При исчислении налога на прибыль она уменьшается на суммы:

• направленные на финансирование капитальных вложений производственного и непроизводственного назначения, а также на погашение кредитов банков, полученных и использованных на эти цели;

• затрат предприятий на содержание находящихся на их балансе объектов и учреждений здравоохранения, народного образования, детских лагерей отдыха, жилищного фонда и др.;

• взносов на благотворительные цели (не более 5% от налогооблагаемой прибыли).

В проекте налогооблагаемая прибыль может быть рассчитана по формуле:

П_>об>=П_>бал>-Л, (3.6.)

где Л-льготы по налогу, руб. (в данное время не предусматриваются).

П_>об>=П_>бал>=3940 руб.

Ставка налога на прибыль установлена в размере 24% руб.- 945 руб.,

в том числе:

• в федеральный бюджет 7,5% - 295 руб.;

• в бюджеты субъектов РФ 14,5% - 571 руб.;

• в местный бюджет 2% - 79 руб.

Чистая прибыль представляет собой прибыль предприятия, остающуюся в его распоряжении после уплаты налогов и произведенных расходов из прибыли:

П_>ч>=П_>бал>-Л-Н-Р_>п>+А, (3.7.)

где Н-сумма налогов из прибыли, руб.;

Р_>п>- расходы из прибыли, руб.;

А-амортизационные отчисления в себестоимости производства продукции, работ, услуг (в нашем случае из-за непродолжительных сроков строительства не учитываем).

В курсовой работе не предусматриваются расходы из прибыли.

В итоге П_>ч>=П_>бал>-Н=3940-945=2995 руб.

Финансовые результаты приведены в таблице 3.5.

Таблица 3.5.

Финансовые результаты

№	Наименование показателя	Сумма, руб.
1	Выручка от реализации продукции, работ, услуг	2740
2	НДС	239
3	Сметная себестоимость СМР	42616
4	Экономия от снижения себестоимости СМР за счет сокращения сроков строительства	676
5	Плановая себестоимость СМР
6	Балансовая прибыль организации	3940
7	Льготы по налогу на прибыль	0
8	Налогооблагаемая прибыль	3940
9	Ставка налога на прибыль, всего	945
10	Платежи в бюджет, всего
в т.ч. в федеральный бюджет 7,5% в местный бюджет в бюджеты субъектов РФ 14,5%	295 79 571
11	Чистая прибыль предприятия	2995

3.7.Расчёт рентабельности строительного производства.

Характеризуя прибыльность строительных организаций, используют не только массу прибыли, но и относительные показатели, в том числе уровень рентабельности. В новых условиях рентабельность выступает как важнейший обобщающий экономический показатель. При оценке затрат уровень рентабельности рассчитывают по формуле:

Р_>т.з.>=П/С, (3.8.)

где П-сметная прибыль строительной организации;

С-сметная себестоимость строительно-монтажных работ.

Р_>т.з.>= 3940/42616=0,092.

Общая рентабельность производства определяется по формуле:

Р_>о>=П/О_>смр>, (3.9.)

где О_>смр>-сметная стоимость строительно-монтажных работ или договорная цена на строительство объекта.

Р_>о>=3940/48120=0,08.

Рентабельность – это обобщающий показатель, на который влияют как экстенсивный, так и интенсивный факторы.

К экстенсивным факторам относятся рост массы прибыли за счет увеличения объемов работ и влияние инфляции на уровень цен.

Интенсивные факторы: совершенствование организации труда и производства, технический прогресс, сокращение сроков строительства, повышение качества строительно-монтажных работ.

3.8.Расчет себестоимости услуг систем вентиляции

В данном разделе определяются годовые эксплуатационные расходы по системам вентиляции и на основе этих данных, определяется себестоимость единицы услуг.

Расчет годовых эксплуатационных расходов:

Г_>Э>=Э+А+Рк+Р_>т>+З+У, (3.10.)

где Э – затраты на электроэнергию;

А – амортизационные отчисления на полное восстановление основных фондов;

Рк,Р_>т> – годовые затраты на капитальный и текущий ремонт систем;

З – затраты на оплату труда (с начислениями) обслуживающего персонала;

У – затраты на управление, технику безопасности, охрану труда, спецодежду и др.;

Амортизационные отчисления:

Расходы по этой статье подсчитываются в соответствии с нормами амортизационных отчислений на полное восстановление. Нормы приводятся в процентах от среднегодовой стоимости основных производственных фондов. При укрупненных расчетах амортизационные отчисления для систем механической вентиляции можно принять в размере 7% от стоимости систем.

Тогда, А1=0,07*48,1=3,4 тыс. руб.

А2=0,07*85,7=6 тыс. руб.

Затраты на электроэнергию (Э) определим по формуле:

Э=Q_>Э>*Ц_>Э> /1000, тыс. руб., (3.11.)

Где Q_>Э > - годовой расход электроэнергии, тыс. КВтч;

Ц_>Э> – цена за 1КВтч (примем на 01.12.2002 0,888 руб/КВтч);_> > Годовой расход электроэнергии (Q_>Э>) определим по формуле:

Q_>Э>=∑0,7*N*t / 1000, тыс. КВтч; (3.12.)

где N – номинальная мощность электродвигателя, КВт;

t – число часов работы электродвигателя в год;

0,7 – среднее значение коэффициента использования по активной мощности за год;

Следовательно, Q_>Э1>=0,7*15,5*250*8/1000=21,7 тыс. КВтч;

Э1=21,7*0,888/1000=0,02 тыс. руб.

Q_>Э2>=0,7*12,5*250*8/1000=17,5 тыс. КВтч;

Э2=17,5*0,888/1000=0,015 тыс. руб.

Затраты на текущий ремонт:

Примем для систем механической вентиляции – 6% от стоимости системы. Тогда, Р_>т1>=0,06*48,1=2,9 тыс. руб.,

Р_>т2>=0,06*85,7=5,1 тыс. руб

Затраты на оплату труда обслуживающего персонала:

К ним относятся затраты труда основного производственного персонала предприятий, премии за производственные результаты, стимулирующие и компенсирующие выплаты. Количество обслуживающего персонала дано с учетом наличия автоматических устройств и их обслуживания.

Примем, что в обслуживании всех систем участвуют 2 рабочих, то есть для каждой системы выделено по одному человеку. В расчетах среднемесячную заработную плату примем в размере 3,97 тыс. руб. (по данным Уральского регионального центра экономики и ценообразования в строительстве). Для приточных и вытяжных механических установок принимаем в размере 0,04 чел. в одну смену на одну установку. Тогда затраты на оплату труда обслуживающего персонала будут равняться

З/пл.=0,04*2*3,97*12=3,8 тыс.руб.

В отчисления на социальные нужды входят отчисления на социальное страхование 5,4%, отчисления в Государственный фонд занятости –1,5%, в Пенсионный фонд 28%, на медицинское страхование –3,6% от суммы затрат на оплату работников.

Тогда,

-отчисление на социальное страхование: 5,6 *0,054=0,3 тыс.руб.;

-отчисления в государственный фонд: 5,6 *0,015=0,08 тыс.руб.;

-отчисления в пенсионный фонд: 5,6 *0,28=1,6 тыс.руб.;

-отчисления на медицинское страхование: 5,6 *0,036=0,2 тыс.руб.;

Следовательно, сумма отчислений на социальные нужды будет равна: 1.∑ОТЧС.Н.=0,3+0,08+1,6+0,2=2,18 тыс.руб.,

2.∑ОТЧС.Н.= 2,16 тыс.руб.,

Затраты на управление, технику безопасности и охрану труда принимаем 20% от стоимости системы.

Тогда, У1=0,2*48,1=9,6 тыс. руб.,

У2=0,2*85,7=17,1 тыс. руб.

Следовательно, годовые эксплуатационные расходы:

Г_>Э1>=0,02+3,4+2,9+3,8+2,18+9,6=21,9 тыс. руб.

Г_>Э2>=0,015+6+5,1+3,8+2,16+17,1=34,2 тыс. руб.

Все результаты расчета приведены в табл. 3.6.

Таблица 3.6.

Годовые эксплутационные затраты по статьям затрат

№	Статья эксплуатационных расходов	Затраты, тыс.руб
Вариант №1	Вариант №2
1	Электроэнергия	0,02	0,015
2	Амортизация	3,4	6
3	Текущий ремонт	2,9	5,1
4	Фонд оплаты труда работников	3,8	3,8
5	Отчисления на социальные нужды	2,18	2,16
6	Прочие затраты	9,6	17,1
7	Итого	21,9	34,2

В заключении раздела определяем себестоимость единицы услуг:

С=Г_>Э>/Q_>год>, руб/м³, (3.13.)

Где С-себестоимость единицы продукции систем теплоснабжения, руб/Гкал;

Г_>э>-годовые эксплуатационные расходы, руб.;

Q_>год> – годовое количество отсасываемого воздуха,м³.

Тогда, С1=21900/44000000=0,0005 руб./м^3.

С2=34200/44000000=0,0007 руб./м^3.

3.9.Технико-экономические показатели проекта

Экономическая эффективность капитальных вложений оценивается на основании приведенных и рассчитанных технико-экономических показателей, перечень которых приведен в табл.3.7.

Таблица 3.7.

Сводные технико-экономические показатели проекта по вентиляции

№ п/п	Наименование показателя	Ед.изм.	Величина показателя
1	Строительный объем здания	м³	32600
2	Мощность (пропускная способ- ность по расходу воздуха)	м³/ч	3840
3	Стоимость общестроительных работ по зданию	тыс.руб.	5,3
4	Сметная стоимость систем	тыс.руб.	48,12
5	Стоимость на 1м³ здания	руб.	1,5
6	Расход топлива	Гкал/год	-
7	Расход тепла на 1м³ здания	Гкал	-
8	Расход металла на системы	т.	8,7
9	Приведенные затраты по срав- ниваемым вариантам	руб.	1в) 481120 2в) 85670
10	Себестоимость 1000м³ воздуха		0,034
11	Продолжительность монтажа по норме по проекту	дни дни	21 14
12	Удельный вес ФЗП В сметной стоимости СМР	%	11,5
13	Уровень механизации работ	%	60

4. БЕЗОПАСНОСТЬ ПРОЕКТА

Для создания благоприятных условий для высокопроизводительного труда, усиления его творческого характера необходимо всемерное сокращение ручного, малоквалифицированного и тяжелого физического труда путем внедрения мероприятий по охране труда. Вопросам охраны труда уделяется большое внимание во всех промышленно развитых странах.

Охрана труда в нашей стране, согласно ГОСТ 12.0.002-80, определяется как “система законодательных актов, социально-экономических, организационных, технических, гигиенических и лечебно-профилактических мероприятий и средств, обеспечивающих безопасность, сохранение здоровья и работоспособности человека в процессе труда”. При создании системы законодательных актов принимают соответствующие меры, направленные на сохранение здоровья и повышение производительности труда. Меры воздействия могут быть как медицинского, так технического характера. Практически, во всем мире изучение проблем охраны труда проводится по этим двум научным направлениям.

Техническое направление включает рассмотрение вопросов техники безопасности и производственной санитарии. Научной основой технического направления охраны труда является сбор информации и анализ причин несчастных случаев, случаев травматизма на отдельном производстве и в целом по стране. Полученные данные используются для разработки коллективных и индивидуальных мер защиты здоровья работающих от опасных и вредных факторов в процессе труда.

Научной основой медицинского направления охраны труда является сбор информации и анализ состояния здоровья в отдельных коллективах и в целом по стране. Полученные данные позволяют разработать соответствующие медико-профилактические мероприятия.

Критерием оптимальности действий научной и практической служб охраны труда в целом является снижение травматизма и профессиональных заболеваний, надлежащий уровень здоровья работающих и их высокая работоспособность. Соблюдение требований по охране труда может оцениваться как показателями достигнутого экономического эффекта, так и отсутствием экономических потерь.

В целях дальнейшего совершенствования охраны труда в народном хозяйстве Госстандарт совместно с привлечением заинтересованных ведомств разработали единую систему стандартов безопасности труда (ССБТ).

4.1. Характеристика объекта

В качестве объекта рассматривается 6 этажный жилой дом с подземным гаражом в г.Екатеринбурге. Подземный гараж разделен на 52 бокса. В жилой части дома запроектированы:

1. двухтрубная система отопления, с поквартирной разводкой медными трубами в конструкции пола с попутным движением воды для повышения тепловой и гидравлической устойчивости;

2. система естественной вытяжной вентиляции.

В подземном гараже запроектированы:

1. система отопления с горизонтальной по бифилярной схеме разводкой для повышения тепловой и гидравлической устойчивости;

2. система механической вытяжной вентиляции для ассимиляции вредных выделений оксида углерода СО от работающего двигателя автомобиля и приточной вентиляции; система дымоудаления на случай возникновения пожара.

Системы отопления и вентиляции спроектированы с учетом требований СНиП 2.01.02–85 «Противопожарные нормы проектирования зданий и сооружений»; СНиП 2.04.05-91* «Отопление, вентиляция и кондиционирование»; СНиП 2.08.01-89 «Жилые здания»; СНиП 2.08.02-89 « Общественные здания ».

Основным гигиеническим требованием, предъявляемым к общественным зданиям, является создание благоприятных условий для жителей. К гаражам предъявляются следующие требования:

1. конструкции и элементы оборудования и аппаратуры, которые могут быть источником опасности, должны быть обозначены сигнальными цветами, а в опасных зонах помещения установлены знаки безопасности;

2. размещение оборудования в помещении должно обеспечивать удобство и безопасность выполнения всех видов рабочей деятельности;

3. персонал, обслуживающий оборудование, должны проходить обучение, инструктаж и проверку знаний правил техники безопасности;

4. наличие противопожарной защиты для обеспечения безопасной эвакуации людей.

4.2. Опасные и вредные факторы

Согласно ГОСТ 12.0.002-80, под опасным производственным фактором понимается фактор, воздействие которого в определенных условиях приводит к заболеванию, к снижению работоспособности или отрицательному влиянию на здоровье потомства, к травме, к острому отравлению или другому внезапному резкому ухудшению здоровья или смерти человека.

4.2.1. Шум

Производственный шум – совокупность звуков различной интенсивности и частоты, беспорядочно изменяющихся во времени и вызывающих у работающего неприятные субъективные ощущения. Шум, ультразвук и вибрация имеют общую природу, источниками их являются колебания твердых, газообразных или жидких сред. Эти колебания передаются воздушной средой, по которой они и распространяются. Звуковая волна является носителем энергии, которую называют силой звука. Звуковые волны имеют определенную частоту колебаний, выражаемую в герцах (Гц – одно колебание в секунду). Орган слуха человека воспринимает диапазон колебаний от 16 до 20000Гц. Интенсивность шума определяется в пределах октав. Октавы – диапазон частот, в котором верхние границы частоты вдвое больше нижней. Для обозначения октавы обычно берут не диапазон частот, а среднегеометрические частоты.

Шум оказывает неблагоприятное воздействие на здоровье человека. Оно может проявляться в виде специфического поражения органа слуха, снижения слуха на восприятие шепотной речи и потери остроты слуха. Кроме непосредственного воздействия на органы слуха, шум негативно действует на многие органы и системы организма, в первую очередь на центральную нервную систему, в которой функциональные изменения происходят зачастую раньше, чем определяется нарушение слуховой чувствительности.

Сильный шум вызывает трудности в распознавании световых сигналов, снижает быстроту восприятия цвета, зрительную адаптацию, нарушает восприятие визуальной информации, снижает способность быстро и точно выполнять координированные действия, уменьшает производительность труда, раньше возникает чувство усталости и развиваются признаки утомления.

Основной источник шума в вентиляционных установках – вентилятор . причем преобладающим является аэродинамический шум. По мере удаления от вентилятора интенсивность шума уменьшается за счет затухания в воздуховодах.

Задачей акустического расчета является определение:

1. уровня звуковой мощности вентилятора;

2. снижение УЗМ в элементах вентиляционной сети на участках от вентилятора до ближайшего вентилируемого помещения с нормируемым УЗМ;

3. требуемого снижения УЗМ в шумоглушителе;

4. размеров шумоглушителя.

Уровень звуковой мощности вентилятора Sвент, дБ, определяется по формуле:

Sвент = So + 25 lgP + 10 lgL + , (4.1.)

где So – критерий шумности на частоте 1000 дБ, дБ;

P – полное давление создаваемое вентилятором,кгс/м2;

L - производительность вентилятора по воздуху , м3/ч;

 - поправка на режим работы вентилятора в зависимости от отношения рабочего коэффициента полезного действия к максимальному для данного типа.

So = 70 дБ

P = 450/9,81=46 кгс/м2

L = 12480/3600= 3,5 м3/с

= 2 дБ

Sвент = 70 + 25 lg46 + 10 lg3,5 + 2 = 106 дБ.

Расчетная схема приведена на рис. 4.1. Расчетная точка (РТ) выбрана в ближайшем к вентилятору боксе с нормируемым УЗМ.

Рис.4.1. Расчетная схема.

Допустимый уровень звуковой мощности в боксе на частоте 1000 Гц – Sдоп = 70 дБ.

Суммарное снижение УЗМ в сети Sсети ,дБ, по пути распространения шума определяется суммой снижения УЗМ в элементах сети воздуховодов:

Sсети = Si, (4.2.)

где Si – снижение УЗМ отдельного элемента сети.

Определяем снижение УЗ боксе М в элементах сети.

1. Воздуховод с гидравлическим диаметром 500 мм.

S1 = 0,15*2 = 0,3 дБ.

2. Разветвление

, (4.3.)

где , (4.4.)

F- площадь поперечного сечения воздуховода перед ответвлением, м²;

Fотв- площадь сечения отдельного ответвления воздуховода, м².

m=0,48/(0,48+0,135)=0,8, тогда

S2 =10*log((0,615*(1,8)²)/0,135*4*0,8)=6,6 дБ.

3. Коленообразный поворот на 90 при ширине после поворота 400 мм S3 = 5 дБ.

4. Воздуховыпускная решетка при  = 4 м/с:

S4 = 60lg + 30lg + 10lgF + Б (4.5.)

где  - средняя скорость воздуха на входе в рассматриваемое устройство, определенная по площади подводящего патрубка или габаритным размерам решетки, м/с;

F- площадь воздуховыпускной решетки;

 - коэффициент местного сопротивления, отнесенный к скорости воздуха на входе в него, для решеток равен 9 ;

Б - поправка, для решеток равна нулю.

S4 = 60lg4+ 30lg9 + 10lg0,09 = 54,3 дБ

Снижение УЗМ в сети :

Sсети =S1+S2+S3+S4 = 0,3+6,6+5+54,3=66,2 дБ.

Требуемое снижение УЗМ Sтреб определяется из соотношения:

Sтреб = (Sвент - S сети ) - Sдоп = 106-66-70 =-30дБ

Sтреб  0, следовательно установка шумоглушителя не требуется.

Если уровень шума в помещении превышает допустимые значения, то необходимо принять меры защиты:

1. вытяжные установки размещают в помещениях на кровле и техэтаже жилого дома;

2. вентиляторы присоединяют к воздуховодам с помощью гибких вставок;

3. установлевают шумоглушители.

4.2.2. Защита от вибрации

Шум, как правило, является следствием вибрации, и поэтому на практике рабочие часто испытывают совместное неблагоприятное действие шума и вибрации. Воздействие вибрации не только отрицательно сказывается на здоровье, ухудшает самочувствие, снижает производительность труда, но иногда приводит к профессиональному заболеванию – виброболезни. Повышенные уровни вибрации являются и шума являются ведущими факторами в возникновении сердечно-сосудистых заболеваний.

Ручной механизированный инструмент с электро- и пневмоприводом передает интенсивные вибрации на руки рабочего и характеризуется высоким уровнем шума.

Повышенные уровни вибрации оказывают вредное воздействие на здоровье и работоспособность человека. Колебания с частотой 3…30 Гц приводят к возникновению в организме человека неприятных и вредных резонансных колебаний различных частей тела и отдельных органов, собственные частоты колебаний которых находятся в интервале частот 3…6, 6…12, 25…30 Гц. Длительное воздействие вибрации может вызвать стойкие изменения физиологических функций человека. Объективно неблагоприятное действие вибраций выражается в виде утомления, головной боли, болей в суставах кистей рук и пальцев, повышенной раздражительности.

При нормировании вибрации исходят из того, что работа возможна в приемлемых условиях труда, т.е. когда вредное воздействие вибрации проявляется незначительно, не приводя к профессиональным заболеваниям. Классифицируют вибрацию по ГОСТ 12.01.012-90 «Вибрационная безопасность». Общая вибрация нормируется по следующим октавным полосам частот: 1, 2, 4, 8, 16, 31.5, 63 Гц.

Основными источниками вибрации в дипломном проекте являются вентиляторы. Методом защиты от вибрации является:

1. установка вентиляторов на «плавающих полах» с виброоснованиями;

2. установка вентиляторов на техэтаже и кровле жилого дома;

3. присоединение вентиляторов к воздуховодам с помощью гибких вставок.

4.2.3. Освещение

Основная информация об окружающем нас мире поступает через зрительный анализатор. Высокая зрительная работоспособность и производительность труда тесно связаны с рациональным производственным освещением. Важным условием хорошей, продуктивной работы является правильно выбранное освещение. Хорошее освещение действует тонизирующе, создает хорошее настроение, улучшает протекание основных процессов нервной высшей системы. При плохом освещении человек быстро устает, работает менее продуктивно, возрастает опасность ошибочных действий. Выполнение зрительной работы при недостаточной освещенности может вести к развитию некоторых дефектов глаза:

• близорукость ложная и истинная (миопия);

• дальнозоркость истинная (гиперметропия) и старческая (пресбиопия).

Существует три вида производственного освещения – естественное (создается только естественным источником света), искусственное (используются только искусственные источники света) и смешанное.

Применение той или мной системы освещения зависит от назначения и размеров помещения, расположения его в плане здания, а также от климатических особенностей местности.

В гараже используется люминесцентное освещение. Достоинством люминесцентных ламп является то, что они дают возможность получения спектра, приближающегося к дневному, что благоприятно влияет на организм человека. Однако, для исключения слепящего действия, нужно закрывать лампы светорассеивающей оболочкой.

К освещению вне зависимости от источника света предъявляются следующие требования:

1. достаточность освещения, то есть освещенность рассматриваемых объектов должна обеспечить комфортные условия для работы зрительного анализатора;

2. равномерность освещения, то есть освещенность в помещениях должна быть равномерной во времени и пространстве для того, чтобы предметы и объекты, имеющие различную отражательную способность и, следовательно, яркость, воспринимались зрительным анализатором в полном объеме.

При организации рационального освещения следует избегать наличия в поле зрения работающих блесткости. Нарушение зрительных функций блесткостью называется слепимостью.

В соответствии со СНиП 23-05-95 величина оптимальной освещенности составляет для помещения бокса -200лк. Что удовлетворяет нормам.

Проектом предусмотрено два вида освещения:рабочее и аварийное.

Основным источником освещения являются светильники с люминисцентными лампами и прожектора.Также предусматривается наружное декоративное освещение.

Для получения необходимой освещенности и удобства обслуживания светильников предусматривается их установка на спусках на высоте 4м. Вся осветительная сеть выполняется в трехпроводном исполнении. Для заземления светильников используется третий защитный проводник, прокладываемый от щитков освещения.

4.2.4. Микроклимат

Микроклимат - это совокупность внешних условий, определяющих самочувствие человека и обеспечивающих его здоровье и работоспособность.

Показателями, характеризующими микроклимат, являются:

• температура воздуха;

• относительная влажность воздуха;

• скорость движения воздуха;

• интенсивность теплового излучения.

Эти параметры отдельно и в комплексе влияют на человека и определяют его самочувствие.В результате окислительных процессов в организме человека выделяется теплота, часть которой репродуцируется и отдается наружу. Колличество теплоты зависит от массы тела человека, интенсивности физической нагрузки и несколько варьирует от индивидуальных особенностей человека. В обычных условиях в организме человека поддерживается постоянное соотношение между приходом и расходом тепла. При изменении влажности и температуры воздуха теплоотдача с поверхности тела человека будет неодинакова. В производственных условиях, когда температура воздуха и окружающих поверхностей ниже температуры кожи, теплоотдача осуществляется преимущественно конвекцией и излучением. Если же температура воздуха и окружающих поверхностей такая же, как температура кожи или выше ее, теплоотдача возможна лишь испарением влаги с поверхности тела и с верхних дыхательных путей, если воздух не насыщен водяными парами.

При разных метеорологических условиях в организме человека происходит изменение в ряде функций систем и органов, принимающих участие в терморегуляции – системе кровообращения, нервной и потоотделительной системах. Косвенными показателями теплового состояния могут служить влагопотери и реакция сердечно-сосудистой системы (частота сердечных сокращений, уровень артериального давления и минутный объем крови).

Стойкое нарушение терморегуляции, вследствие постоянного перенагревания или переохлаждения организма обуславливает возникновение ряда заболеваний.

В условиях нагревающего микроклимата может произойти значительное напряжение, и даже нарушение терморегуляции, в результате которого возможно перегревание организма. Это состояние характеризуется повышением температуры тела, учащением пульса, обильным потоотделением и, при сильной степени перегревания, тепловым ударом: расстройством координации движений, адинамией, падением артериального давления, потерей сознания. Может развиваться также и судорожная болезнь.

Холодовый дискомфорт (конвекционный и радиационный) вызывает в организме человека терморегуляторные сдвиги, направленные на ограничение теплопотерь и увеличение теплообразования. Ограничение теплопотерь организма происходит за счет сужения сосудов в периферических тканях. Под влиянием низких и пониженных температур воздуха могут развиваться ознобления (припухлость кожи, ее зуд и жжение), обморожение, миозиты, невриты, радикулиты.

Для жилого дома, должны соблюдаться следующие оптимальные величины:

• температура воздуха 15-20,7°С;

• относительная влажность воздуха 60-40%;

• скорость движения воздуха не более 0.5 м/с.

Для гаража, должны соблюдаться следующие оптимальные величины:

• температура воздуха 5°С;

• относительная влажность воздуха 60-40%;

• скорость движения воздуха не более 2 м/с.

Поддержание на заданном уровне параметров микроклимата осуществляется вентиляцией совместно с системой отопления.

4.2.5. Электробезопасность

Согласно ГОСТ 12.1.009-76, электробезопасность – это система организационных и технических мероприятий и средств, обеспечивающих защиту людей от вредного и опасного воздействия электрического тока, электрической дуги, электромагнитного поля и статического электричества.

Электрические установки представляют для человека большую потенциальную опасность, т.к. в процессе эксплуатации или проведения профилактических работ человек может коснуться частей, находящихся под напряжением. Специфическая опасность электроустановок: токоведущие проводники, корпуса стоек и прочее оборудование, оказавшееся под напряжением в результате повреждения изоляции, не подают каких либо сигналов, которые предупреждали бы человека об опасности. Проходя через тело человека, электрический ток оказывает на него сложное воздействие.

Виды действия тока на человека:

• термическое, проявляется в ожогах, нагреве органов, находящихся на пути прохождения тока, что вызывает в них серьезные функциональные расстройства, связанные со свертыванием белка;

• электролитическое, проявляется в том, что в крови, лимфе, клетках начинается процесс электролиза неорганических и, частично, органических компонентов, вызывая нарушение их физико-химического состава, что приводит к нарушению нормального обмена веществ в организме;

• механическое, выражается в расслоении, разрыве и других повреждениях различных тканей организма (мышечные, легочные ткани) в результате электродинамического эффекта;

• биологическое, проявляется в возбуждении и раздражении живых тканей, а также в нарушении внутренних биологических процессов.

Любое из перечисленных действий может привести к электрической травме, то есть к повреждению организма, вызванному воздействием электрического тока или электрической дуги.

Для характеристики действия тока на человека установлены три критерия:

• ощутимый пороговый ток (наименьшее значение тока, вызывающего при прохождении через организм ощутимые раздражения);

• пороговый не отпускающий ток (наименьшее значение тока, вызывающего при прохождении через организм непреодолимые судорожные сокращения мышц руки, в которой зажат проводник);

• пороговый фибрилляционный ток (наименьшее значение тока, вызывающего при прохождении через организм фибрилляцию сердца).

Численные значения этих токов представлены в табл.5.3.

Значения пороговых токов

Таблица 4.3

Род тока	Ощутимый, мА	Неотпускающий, мА	Фибрилляционный, мА
Переменный	0,5 - 1,5	6 - 10	80 – 100
Постоянный	5 -7	50 - 80	300

Длительность прохождения тока очень влияет на исход поражения, так как с течением времени снижается сопротивление кожи.

Все помещения делят на три категории.

Помещения с повышенной опасностью. Они характеризуются одним из следующих условий:

• сырость (относительная влажность >75%);

• высокая температура (>35°С);

• токопроводящая пыль;

• токопроводящие полы;

• возможность одновременного прикосновения к имеющим соединения с землей металлическим элементам технологического оборудования или металлоконструкциям зданий с одной стороны и к металлическим корпусам электрооборудования с другой.

Особо опасные помещения. Они характеризуются:

• наличием высокой относительной влажности воздуха (близко к 100%) или химически активной среды, разрушающей изоляцию;

• или одновременным наличием двух или более условий п.1.

Помещения без повышенной опасности, в которых отсутствуют все указанные выше условия.

Основные помещения гаража отнесены к категории помещений без повышенной опасности с зонами классов П - IIа.

Чтобы не допустить поражения электрическим током, необходимо строго выполнять ряд организационных и технических мероприятий и средств, установленных действующими "Правилами технической эксплуатации электроустановок потребителей и правилами техники безопасности при эксплуатации электроустановок потребителей" и "Правилами устройства электроустановок". К техническим средствам защиты относят:

• электрическую изоляцию токоведущих частей;

• защитное заземление и зануление;

• выравнивание потенциалов;

• защитное отключение;

• малое напряжение;

• двойную изоляцию.

Все электрооборудование гаража подлежит заземлению, также заземляются металлические части оборудования, которые могут оказаться под напряжением. Вкачестве заземления используются фундаменты здания, металлические конструкции здания и нулевые жилы питающих кабелей.

Система заземления принята типа ТТ, т. е. питающая сеть имеет точку непосредственно связанную с землей, а заземляющие проводники здания присоединяются к металлическому корпусу здания.

По ГОСТ 12.4.113-82 защитные системы и мероприятия по защите от поражения электрическим током в гараже должны обеспечивать напряжение прикосновения не выше:

42В - в помещениях без повышенной опасности и с повышенной опасностью;

12В - в особо опасных помещениях.

Питание оборудования должно осуществляться от сети напряжением не более 380В при частоте 50 Гц. В электроустановках должны быть предусмотрены разделительный трансформатор и защитно-отключающее устройство.

В электрических установках до 1000В минимальное значение сопротивления изоляции должно быть не менее 0.5Ом, а сопротивление между заземляющим болтом и каждой доступной прикосновению металлической нетоковедущей частью изделия, которая может оказаться под напряжением, - не более 0.1 Ом.

4.2.6. Вредные вещества в воздухе рабочей зоны

В помещении гаража источниками выделения вредных веществ являются работающие двигатели автомобилей при въезде и выезде.

Основными вредностями являются оксид углерода СО, диоксид азота NO2, аэрозоли свинца, сернистый ангидрид SO2, не обладающие эффектом суммации действия. В подземном гараже запроектирована общеобменная вентиляция для ассимиляции вредных выделений от работающего двигателя автомобиля. Вытяжка предусмотрена из каждого автомобильного бокса из верхней и нижней зоны поровну.

4.3. Чрезвычайные ситуации

Согласно ГОСТ Р 22.0.02-94, чрезвычайной ситуацией называется состояние, при котором в результате возникновения источника чрезвычайной ситуации на объекте, определенной территории или акватории, нарушаются нормальные условия жизни и деятельности людей, возникает угроза их жизни и здоровью, наносится ущерб имуществу населения, народному хозяйству и окружающей среде.

Различают чрезвычайные ситуации по характеру источника (природные, техногенные, биолого-социальные и военные) и по масштабам (глобальные или национальные, региональные, местные и локальные или частные).

Источник ЧС:

• опасное природное явление;

• авария или опасное техногенное происшествие;

• широко распространенная инфекционная болезнь людей;

• сельскохозяйственных животных и растений;

• применение современных средств поражения.

Наиболее возможной чрезвычайной ситуацией в гараже может быть пожар. При возникновении пожара ответственный за проишествие должен:

• отключить напряжение;

• принять меры к эвакуации людей;

• по телефону 01 сообщить дежурному пожарной охраны о случившемся;

• при необходимости вызвать скорую помощь;

• до прибытия пожарных начать тушить пожар самостоятельно при помощи углекислотного огнетушителя.

Пожар представляет собой неконтролируемое горение, развивающееся во времени и пространстве, опасное для людей и наносящее материальный ущерб.

Опасными факторами, воздействующими на людей и материальные ценности при пожаре, являются:

• пламя и искры;

• повышенная температура окружающей среды;

• токсичные продукты горения и термического разложения;

• дым;

• пониженная концентрация кислорода.

К вторичным проявлениям опасных факторов пожара, воздействующих на людей и материальные ценности, относятся:

• осколки, части разрушившихся аппаратов, агрегатов, установок, конструкций;

• радиоактивные и токсичные вещества и материалы, вышедшие из разрушенных аппаратов и установок;

• электрический ток, возникший в результате выноса высокого напряжения на токопроводящие части конструкций, аппаратов, агрегатов;

• огнетушащие вещества.

Пожар сопровождается химическими и физическими явлениями: химической реакцией горения, выделением и передачей тепла, выделением и распространением продуктов сгорания, газовым обменом. Все эти явления на пожаре взаимосвязаны и протекают на основе общих законов физики.

Пожары в зданиях и сооружениях характеризуются быстрым повышением температуры, задымлением помещений, распространением огня открытыми путями и потерей конструкциями несущей способности.

По взрывопожарной и пожарной опасности все помещения и здания подразделяются на категории - А, Б, В, Г, Д. Подземный гараж относится к пожароопасной категории В. К этой категории относятся помещения, в которых находятся горючие и трудно горючие жидкости, твердые горючие и трудно горючие вещества и материалы, причем они способны гореть при взаимодействии с водой, кислородом воздуха или друг с другом.

Для строительных конструкций важным фактором является огнестойкость. Огнестойкость – это способность строительных конструкций сохранять под действием высоких температур пожара свои рабочие функции, связанные с огне преграждающей, теплоизолирующей или несущей способностью. Огнестойкость строительных конструкций характеризуется пределом огнестойкости. Под пределом огнестойкости понимают время, по истечении которого конструкция теряет несущую или ограждающую способность.

Здания и сооружения, а также их части подразделяют по степеням огнестойкости на восемь групп – I, II, III, IIIa, IIIб, IV, IVa, V.

Минимальные пределы огнестойкости конструкций представлены в табл. 4.4.

Таблица 4.4

Минимальные пределы огнестойкости конструкций по степеням

огнестойкости зданий, час.

Наименование конструкции	Степень огнестойкости
I II III IIIа IIIб IV IVа V
Несущие стены	2,5 2 2 1 1 0,5 0,5 Н.Н
Наружные и внутренние не несущие стены	0,5 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 Н.Н.
Колонны	2,5 2 2 0,15 1 0,5 0,25 Н.Н.
Несущие конструкции покрытий	1 0,75 0,75 0,25 0,75 0,25 0,25 Н.Н.
Элементы покрытий	0,5 0,25 Н.Н. 0,25 0,25 Н.Н. 0,25 Н.Н.

Обьемно-планировочные решения по зданию приняты с учетом защищенности от возникновения и распространения огня в случае пожара ,а также безопасных и достаточных путей эвакуации в соответствии со СниП21.01-972 «Пожарная безопасность зданий и сооружений» и СниП 2.08.02-89 «Общественные здания и сооружения».

По степени огнестойкости здание относится к IIIА степени огнестойкости. Предусмотрены следующие противопожарные мероприятия:

-планировка зданий обеспечивает безопасную эвакуацию людей из помещений через эвакуационные выходы;

-все двери на путях эвакуации открываются по направлению выхода из здания;

-двери лестничных клеток имеют приспособления для самозакрывания и уплотнения в притворах;

-двери в технические помещения,запроектированы противопожарными ,с пределом огнестойкости не менее 1 час;

-все проходы по ширине и высоте обеспечивают безопасную эвакуацию людей из здания;

-внутреняя отделка путей эвакуации запроектирована из негорючих материалов;

-в гараже установлены пожарные краны и первичные средства тушения пожара;

-предусмотрена блокировка систем вентиляции с системой автоматической сигнализации о возникновении пожара;

- предусмотрена противодымная система вентиляции в гараже с огнестойкостью 1 час;

- здание оборудуется извещателями пожарной сигнализации с выводом на пульт в помещение дежурного персонала;

-наружное пожаротушение осуществляется от существующих пожарных гидрантов, установленных на городской сети водопровода;

-внутреннее пожаротушение осуществляется от пожарных кранов.

4.4.Заключение

Системы отопления, вентиляции и дымоудаления жилого дома с подземным гаражом запроектированы с учетом требований техники безопасности при их эксплуатации. Не наносят вреда окружающей среде и не нарушают санитарно-гигиенические нормы, соответствуют нормальным условиям отдыха.

5. ЭКОЛОГИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ ПРОЕКТА

5.1. Характеристика объекта

Жилой дом с подземным гаражом размещается в городе Екатеринбурге по ул. Народной Воли.

Объект расположен в зоне жилой застройки. Рельеф местности спокойный. C cеверной стороны к объекту примыкает территория ДК «Автомобилист», с других сторон - территория жилой застройки.

Подземный гараж разделен на 52 бокса. Среднее количество выездов автомобилей из помещения в 1 час равно 7, время выезда – 30 минут.

5.2.Характеристика вредных веществ.

Источниками выделения вредных веществ являются работающие двигатели автомобилей при въезде и выезде.

Основными вредностями являются оксид углерода СО, диоксид азота NO2, аэрозоли свинца и сернистый ангидрид SO2, не обладающие эффектом суммации действия.

В качестве предельно допустимых приняты максимальные разовые концентрации вредных веществ (кроме свинца) согласно [24]. Для свинца в качестве предельно допустимой принята среднесуточная концентрация в виду отсутствия максимально разового норматива.

Таблица 5.1.

Наименование вещества	Класс опасности	ПДК, мг/м3
Двуокись азота NO2	2	0,085
Сернистый ангидрид SO2	3	0,5
Окись углерода СО	4	5
Свинец	1	0,0003

5.3. Расчет количества вредных веществ выбрасываемых в атмосферу

Расчет произведен на основании [25]. Количество загрязняющих веществ, выделяемых в атмосферу при движении автомобилей в закрытых стоянках определяется по формуле:

Gj= qi*L*Aэ*i*Kc/tв, (5.1.)

где Gj - масса выброса j-того загрязнителя,г/с;

n - количество типов автомобилей;

qi - удельный выброс j-того загрязнителя одним автомобилем i-того типа, г/км [25];

L - условный пробег одного автомобиля за цикл на территории гаража с учетом времени запуска двигателя, движения по территории, км [25];

Aэ - эксплутационное количество автомобилей в гараже с учетом коэффициента выезда, принятым равным 0,8;

Kc - коэффициент, учитывающий влияние режима движения автомобиля.[25];

tв - время выезда или въезда автомобиля в секундах.

Время выезда автомобилей в расчете принято 0,5ч.

Количество выделяющейся окиси углерода СО равно:

Gco=20,8*0,5*2*0,8*1,4/1800=0,052 г/с.

Аналогично расчитываются остальные количества выделяющихся вредных веществ:

двуокись азота GNO2==0,0003 г/с.

сернистый ангидрид GSO2=0,00012 г/с,

аэрозоли свинца GPb=0,00004 г/с.

Валовые выбросы загрязняющих веществ равны выбросам при выезде и въезде автомобилей в течении дня, умноженным на число дней в году.

Валовый выброс окиси углерода СО:

Мсо=0,0683 т/год;

Валовый выброс двуокиси азота NO2:

МNO2=0,00039 т/год;

Валовый выброс аэрозолей свинца:

Мcвинца=0,000052 т/год;

Валовый выброс сернистого ангидрида SO2:

МSO2=0,00016 т/год.

5.4. Расчет рассеивания выбросов в атмосфере.

Расчет рассеивания в атмосфере одиночных выбросов вредных веществ производится в соответствии с[24].Задачей расчета является определение концентраций оксида углерода СО, двуокиси азота NO2, аэрозолей свинца и сернистого ангидрида SO2 на уровне земли при касании ее облаком вредностей. Эти данные необходимы для сопоставления с допустимыми значениями для зоны жилой застройки.

Для одиночного источника вредных выбросов должно выполняться условие :

CxФ, (5.2.)

где Сx - концентрация вредного вещества в расчетной точке, мг/м3;

-допустимое повышение концентрации вредного вещества в атмосфере в результате рассеивания,определяется как разность предельно допустимой концентрации(ПДК) и фоновой Сф,мг/м³.

При наличии нескольких разнородных вредных веществ, не обладающих суммацией действия, условие CxФ должно выполняться для каждого из них.

Распространение концентрации вредных веществ в направлении ветра подчиняются следующим закономерностям.

При опасной для данного источника скорости ветра на некотором расстоянии Xм от него наблюдается максимальная концентрация вредного вещества в приземном слое атмосферы См.

Исходные данные для расчета рассеивания окиси углерода СО:

V=3,5 м³/с;

А=160 (для Урала);

М=0,052 г/с;

F=1;

p=1;

D=0,5 м;

H=28 м;

T=3;

l,e-расстояние от ИВВ до ближайшей и дальней границ зоны жилой застройки (l=30м,e=200м).

Максимальное значение приземной концентрации вредного вещества находится в зависимости от параметра f , определяющего тип выбросов (холодные или нагретые)

f=1630*V2/(D3*H*T), (5.3.)

где V - расход выбрасываемого воздуха ,м3/с;

D - диаметр трубы,м;

H - высота трубы,м;

T - разность температур выбрасываемого воздуха и наружного

воздуха,K;

f=1630*3,5/0,5*28*3=136100 - выбросы холодные, и формула для расчета максимального значения приземной концентрации вредных веществ См,мг/м3,имеет вид:

См=A*M*F*D*n*p/8*H*V, (5.4.)

где А - коэффициент температурной стратификации,(с2/3*мг*град1/3)/г;

М - количество вредного вещества , выбрасываемого в атмосферу, г/с;

F - безразмерный коэффициент, учитывающий скорость оседания вредных веществ в атмосферном воздухе, F=1;

N - коэффициент, учитывающий условия выхода газовоздушной смеси из устья ИВВ (при м  0,5 n=4,4* м=4,4*0,41=1,83);

p - коэффициент, учитывающий влияние рельефа местности (при перепаде высот менее 50 м p=1);

d - коэффициент распространения максимума концентрации вредности (при м  0,5 d=5,7);

Откуда См=160*0,052*1*0,5*1,83*1/8*28*3,5=0,0032 мг/м³.

Расстояние от источника Xм , на котором будет максимальная концентрация вредностей См определяется по формуле:

Xм=(5-F) *d*H /4, (5.5.)

где d - коэффициент распространения максимума концентрации вредности (при м  0,5 d=5,7);

Xм=(5-1) *5,7*28/4=160 м.

Концентрация Сx по оси рассеивания облака вредности в любой точке с относительной координатой x=x/xм определяется по формуле:

Сx=S1*Cм, (5.6.)

где S1- коэффициент, учитывающий изменение концентрации по оси факела.

XL=L/Xм=30/160=0,19 м;

Xe=e/Xм=200/160=1,25 м;

При X1: S1=3X-8X+6X;

S1,L =0,165;

При1X8 S1=1,13/(0,13X+1)

S1,e=0,94;

Откуда, Сx,L=0,165*0,0032=0,00053 мг/м³;

Сx,e=0,94*0,0032=0,003 мг/м³.

Схема определения расстояния X до расчетной точки приведена на рис. 5.1.

Рис. 5.1. Схема определения расстояния X до расчетной точки

Условие CxФ выполняется (Сx=См=0,0032 мг/м³ 0,3 мг/м³), cледовательно зона жилой застройки пригодна для жилья.

Аналогично расчитываются рассеивания по остальным вредным выделениям.

Для двуокиси азота NO2:

См=0,000018 мг/м³;

Условие CxФ выполняется (Сx=См=0,000018 мг/м³ 0,085 мг/м³), cледовательно зона жилой застройки пригодна для жилья.

Для сернистого ангидрида SO2:

См=0,0000074 мг/м³;

Условие CxФ выполняется (Сx=См=0,0000074 мг/м³ 0,45 мг/м³), cледовательно зона жилой застройки пригодна для жилья.

Для аэрозолей свинца Pb:

См=0,0000025 мг/м³;

Условие CxФ выполняется (Сx=См=0,0000025 мг/м³ 0,0003 мг/м³), cледовательно зона жилой застройки пригодна для жилья.

5.5. Влияние застройки

Исходные данные :

Зона ветровой тени -II

Размеры здания Lш x Lд=25,8 x 46,2 м,

Высота здания Hзд=23 м.

Влияние застройки на рассеивание выбросов в атмосферу связано с изменением характера воздушных течений вблизи здания.

При обтекании здания ветровым потоком образуются 3 зоны аэродинамической тени: зона I – с заветренной стороны, II – над кровлей здания, III – с наветренной стороны. Расчет I и III зон аналогичен.

Габариты аэродинамической зоны тени: максимальная высота и протяженность составляют

НII=Нзд+0.4L*=23+0,4*23=32,2 м,

LII=2L*=2*23=46 м.

Границы зоны находим с учетом коэффициентов fII и расстояния X от стены здания до расчетной точки:

хи/LII=0,65, fII=0,35,

hII(x)=Нзд+ fII(х)*L*=23+0,35*23=31 м.

Схема расположения зоны аэродинамической тени приведена на рис. 5.2.

Рис. 5.2. Схема расположения зоны аэродинамической тени

Из схемы видно, что ИВВ находится в зоне аэродинамической тени.

Учет влияния застройки проводится с помощью коэффициента м:

м=r3мSм+S1(1-м), (5.7.)

где, все коэф. определяем с помощью графиков [ 24 ];

r3 – учитывает изменение опасной скорости Uм при затенении ИВВ зданием Uм=0,5 (т.к. ’м=0,4);

Uм/Uм=1 – в зависимости от этого значения определяем r3=1 и Р3=1

Н/Нзд=31/23=1,3 => =8 – учитывает изменение структуры воздушного потока;

S – влияние турбулентной диффузии, определяем с помощью t:

t=LI/(1.1Рз*хм), (5.8.)

t=528/(1.1*1*160)=11,1,

тогда S=0,35;

м – влияние колебаний ветрового потока, определяем с помощью кUм=4.9, где к определяем по Lш/Lд=0,4;

к =15, откуда м=0,16;

S1 определяем по хв/Рзхм=50/160=0,3;

S1=0,7;

м=1*8*0,35 *0,16+0,7(1-0,16)=1,03;

Определяем максимальную концентрацию См* с учетом застройки для СО:

См*=См*м=0,052*1,03=0,05 мг/м³.

Расстояние хм до точки с концентрацией См* равно (хм при Н/Нзд>1):

1/_>м>+(V_>1>x_>в>/Р_>3>х_>м>)-1

х_>м>=  _>* >х_>м>,

1/_>м>+ V_>1>-1

где V1=r3**S=1*8*0,35=2,8, следовательно хм=161 м.

Влияние жилой застройки практически не сказалось на смещении точки с максимальной концентрацией от ЗЖЗ к трубе и увеличению максимальной концентрации.

5.6. Расчет экономического ущерба по укрупненным показателям.

Затраты на предупреждение загрязнений включают затраты на создание систем очистки и затраты на изменение технологии с целью уменьшения выбросов вредных веществ.

Затраты вызванные воздействием загрязнений, определяются затратами на медицинское обслуживание заболевших в результате загрязнения окружающей среды, а также затратами на компенсацию потерь от снижения производительности труда и невыхода на работу по болезни.

Сумма этих двух типов затрат называется экономическим ущербом.

Величина экономического ущерба У определяется по формуле:

У=**f*M, (5.10.)

где  - константа,руб/т выброса; =2,4*kи*kти;

ки,кти - коэффициенты инфляции;

-показатель опасности загрязнения,принимаемый в зависимости от типа загрязняемой территории:для населенного пункта =10;

f - коэффициент учитывающий условия рассеивания ;

М - приведенная масса годового выброса,т/год:

М=Аi*mi , (5.11.)

где Аi-показатель относительной опасности вредного вещества;

mi-масса i-того выброса,т/год. У=2,4*14,2*4*10*(5*0,0683+330*0,00016+275*0,00039+55000*0,000052)=4580 руб.

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

1. СНиП 2.01.01-82. Строительная климатология и геофизика. – М.: Стройиздат, 1983 г.

2. СНиП II-3-79**. Строительная теплотехника. Госстрой СССР – М.: Стройиздат, 1986. – 32 с.

3. СНиП 2.04.05-91. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. Госстрой СССР – М.: Стройиздат, 1987. – 64 с.

4. СНиП IV-5-82. Сборник единых районных единичных расценок на строительные конструкции и работы. Сборник 20. Вентиляция и кондиционирование воздуха.

5. Технико-экономическое обоснование проекта: Методические указания по выполнению курсовой работы и дипломного проекта / М.А. Королева,А.В. Румянцева. Екатеринбург: УГТУ-УПИ, 2

6. СНиП III-4-80. Техника безопасности в строительстве. М.: Стройиздат, 1983 г.

7. Б.Н.Юрманов. Автоматизация систем отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха.М.: Стройиздат, 1986.- 62 с.

8. ВСН 01-89. Ведомственные строительные нормы проектирования предприятий по обслуживанию автомобилей. Росавтотранс. 1990.

9. Справочник проектировщика промышленных,жилых и общественных зданий и сооружений. Внутренние санитарно-технические устройства. Ч.1. Отопление, водопровод, канализация. /Под ред. И.Г.Староверова. – М.: Стройиздат, 1964г. – 429 с.

10. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства. Ч.1. Отопление, водопровод, канализация. /Под ред. И.Г.Староверова. – 3-е издание, перераб. и доп. – М.: Стройиздат, 1975. – 429 с.

11. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства. Ч.2. Вентиляция и кондиционирование воздуха. /Под ред. И.Г.Староверова. – 3-е издание, перераб. и доп. – М.: Стройиздат, 1978. – 504 с.

12. Курсовое и дипломное проектирование по вентиляции гражданских и промышленных зданий: Учебное пособие для вузов /В.Я.Титов, Э.В.Сазонов, Ю.С.Краснов, В.И.Новожилов. – М.: Стройиздат, 1985. – 208 с.

13. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия. Госстрой СССР – М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1986. – 36 с.

14. Теоретические основы вентиляции. Аэродинамика:Учебное пособие.2-е изд.перераб. и доп./Р.Н. Шумилов.Екатеринбург УГТУ, 2000-92с.

15. Пособие 4.91 к СНиП 2.04.05-91.Противодымная защита при пожаре.Москва, 1992 г.

17. Отопление и вентиляция. Учебник для вузов. Ч.2. Вентиляция. /Под ред. В.Н.Богословского. – М.: Стройиздат, 1976. – 439 с.

18."Вентиляция здания гражданского назначения" Методические указания по выполнению курсового проекта по курсу "Вентиляция" /Ю.А.Иванов, М.Г.Ушаков, Р.Н.Шумилов. Екатеринбург, УПИ 1992 - 39с

19.Охрана труда:Учебное пособие для инж.-экон.спец.вузов./ДенисенкоГ.Ф.-М.:Высш.шк.,1985-319с.,ил.

20. СНиП IV -4-82 "Сметные нормы и правила" Часть Ш "Материалы и изделия для санитарно – технических работ", М, Стройиздат 1984 г.

21. СНиП П – 4-79 "Естественное и искусственное освещение", М., Стройиздат 1981 г.

22. СНиП 2.09.04-87 "Административные и бытовые здания", Госстрой СССР - М.Стройиздат 1988г.

23.СНиП 2.08.02-89"Общественные здания и сооружения",

24.Загрязнение атмосферы выбросами предприятий: Методические указания для практических занятий и дипломного проектирования./Ю.И.Толстова, Р.Н.Шумилов, Е.А.Комаров, Л.Г.Пастухова. Екатеринбург: УГТУ, 1996. 40c.

25.Общесоюзные нормы технологического проектирования предприятий по обслуживанию автомобилей. Росавтотранс. 1991.