Гидравлический расчёт узла гидротехнических сооружений (работа 2)
СОДЕРЖАНИЕ
Расчёт магистрального канала.
Проверка канала на условие неразмываемости и незаиляемости.
Проверка канала на заиление.
Определение глубин наполнения канала.
Расчёт распределительного и сбросного канала.
Определение глубины наполнения трапецеидального сбросного канала по заданной ширине по дну.
Расчёт распределительного канала методом И.И Агроскина.
Расчёт сбросного канала.
Расчёт кривой свободной поверхности в магистральном канале.
Определение критической глубины в распределительном канале.
Установление формы кривой свободной поверхности.
Расчёт кривой подпора в магистральном канале методом И.И. Агроскина.
Гидравлический расчёт шлюза-регулятора.
4.1 Определение ширины шлюза – регулятора в голове магистрального канала.
Расчёт водосливной плотины.
Определение гребня водосливной плотины.
Построение профиля водосливной плотины.
Гидравлический расчёт гасителей.
Определение формы сопряжения в нижнем бьефе водосливной плотины методом И.И. Агроскина.
Гидравлический расчёт водобойной стенки (Расчёт длины колодца).
Список используемой литературы.
Вариант 3(5).
На реке N проектируется узел гидротехнических сооружений.
В состав узла входят:
А) Водосливная плотина.
Б) Водозаборный регулятор с частью магистрального канала.
Магистральный канал подаёт воду на орошение и обводнение подкомандной ему территории. На магистральном канале устраивается распределительный узел. На сбросном канале, идущем от этого узла, устраивается перепад (схема I).
Схема I
Расчёт магистрального канала.
В состав расчёта входит:
Определение размеров канала из условия его неразмываемости (при Q>max> = 1,5Q>н>) и незаиляемости (при Q>min> = 0,75Q>н>).
Определение нормальных глубин для заданных расходов и построение кривой
Q = f(h).
Данные для расчёта:
Расход Q>н> = 9,8 м3/сек. Q>max> = 14,7. Q>min> = 7,35.
Уклон дна канала i = 0,00029.
Грунты – плотные глины.
Условие содержания: среднее.
Мутность потока = 1,35 кг/м3.
Состав наносов по фракциям в %:
d = 0.25 – 0.1 мм = 3.
d = 0,10 – 0,05 мм = 15.
d = 0,05 – 0,01 мм = 44.
d = 0,01мм = 38.
Глубина воды у подпорного сооружения 3,0 h>0>.
1.1 Проверка канала на условие неразмываемости и незаиляемости.
Принимаем коэффициент заложения откоса канала «m» в зависимости от грунта и слагающего русла канала по таблице IX [1] m = 1.
Принимаем коэффициент шероховатости “n” в зависимости от условия содержания канала по таблице II [1] n = 0,025.
Принимаем допускаемое значение скорости на размыв в зависимости от грунта, слагающего русло канала по таблице XVI [1] V>доп> = 1,40 м/с.
Принимаем максимальную скорость потока в канале V>max> = V>доп> = 1,40м/с.
Вычисляем
функцию
из
формулы Шези:
По
вычисленному значению функции
при
принятом коэффициенте шероховатости
( n
), определяем допускаемый гидравлический
радиус (R>доп>).
R>доп> = 2,92 м. Таблица X[1].
Вычисляем
функцию
Q>max> – максимальный расход канала м3/с.
4m>0> – определяется по таблице X[1] 4m>0> = 7,312.
По
вычисленному значению функции
при
принятом коэффициенте шероховатости
( n
), определяем гидравлически наивыгоднейший
радиус сечения по таблице
X[1].
R>гн>
= 1,54 м.
Сравниваем R>доп > с R>гн> и принимаем расчётный гидравлический радиус сечения (R). Так как R>доп> R>гн> то R R>гн> 2,92 1,54, принимаем R = 1,38.
Определяем
отношение
По
вычисленному отношению
определяем отношение
по
таблице XI
[1].
Вычисляем
ширину канала по дну и глубину потока
в канале
Принимаем стандартную ширину равную 8,5 м.
Определяется
глубина потока в канале при пропуске
нормального расхода Q>н>
при принятой ширине канала в м. Для
этого вычисляется функция
Далее определяется гидравлический наивыгоднейший радиус по таблице X[1]
R>гн>
= 1,31 м. По вычисленному отношению
определяется отношение
по
таблице XI[1].
Нормальная глубина
Определяется
глубина потока в канале при пропуске
минимального расхода:
При
R>гн>
= 1,17, таблица XI[1].
Далее
определяем отношение
По этому отношению определяем
таблица XI[1].
1.2 Проверка канала на заиление.
Вычисляется
минимальная средняя скорость течения
в канале:
Вычисляется
минимальный гидравлический радиус
живого сечения канала:
Определяется гидравлическая крупность наносов для заданного значения диаметров частиц данной фракции, таблица XVII[1].
Таблица 1.
Состав наносов по фракциям.
Фракции |
I |
II |
III |
IV |
|
Диаметр, мм. |
0,25 – 0,1 |
0,1 – 0,05 |
0,05 – 0,01 |
0,01 |
|
Р, %. |
1 |
12 |
28 |
59 |
|
Гидравлическая крупность. |
2,7 |
0,692 |
0,173 |
|
|
Wd, см/с. |
2,7 - 0,692 |
0,692 - 0,173 |
0,173 - 0,007 |
0,007 |
Определяется осреднённая гидравлическая крупность для каждой фракции.
Определяется средневзвешенная гидравлическая крупность наносов:
Принимается
условная гидравлическая крупность
наносов. Сравниваем
то
есть
0,002 м/с, то W>0>
= 0,002 м/с.
Вычисляем
транспортирующую способность потока:
.
Сравниваем:
-
канал не заиляется.
Определение глубины наполнения канала графическим методом.
Расчёт для построения кривой Q = f (h) ведётся в табличной форме.
Таблица 2.
Расчёт координат кривой Q = f (h).
|
h, м. |
, м2. |
X, м2. |
|
|
Q, м3/с. |
Расчетные формулы |
|
0,5 |
4,5 |
9,9 |
0,45 |
22,72 |
1,74 |
|
|
1 |
8,5 |
11,3 |
0,75 |
32,72 |
4,73 |
|
|
1,5 |
15 |
12,7 |
1,18 |
44,83 |
11,43 |
|
|
2 |
21 |
14,1 |
1,49 |
52,50 |
18,74 |
-
определяется по таблице X[1].
По данным таблицы 2 строится кривая Q = f (h).
По кривой, при заданном расходе, определяется глубина:
h>max> = 1,75 м при Q>max> = 14,7 м3/с.
h>н> = 1,50 м при Q>н> = 9,8 м3/с.
h>min> = 1,25 м при Q>min> = 7,35 м3/с.
Вывод: При расчёте максимальной глубины двумя способами значения максимальной глубины имеют небольшие расхождения, что может быть вызвано не точностью округлений при расчёте – расчёт выполнен верно.
2. Расчёт распределительного и сбросного каналов.
Определение глубины наполнения трапецеидального сбросного канала по заданной ширине по дну.
Данные для расчёта:
Распределительный канал:
ширина по дну b = 6,4 м.
расход Q = 0,5 Q>max> магистрального канала – Q = 7,35.
Уклон канала i = 0,00045.
Грунты – очень плотные суглинки.
Коэффициент шероховатости n = 0,0250.
Сбросной канал:
расход Q = Q>max> магистрального канала Q = 14,7.
Уклон дна i = 0,00058.
Грунты – плотные лёссы.
Коэффициент шероховатости n = 0,0275.
Отношение глубины перед перепадом к h>кр>.
2.1.1 Расчёт распределительного канала методом Агроскина.
m = 1, табл. IX[1].
n = 0,0250.
Вычисляется функция F(R>гн>).
Определяется
гидравлически наивыгоднейший радиус
по функции
R>гн> = 1,07, табл. X[1].
Вычисляем
отношение
По
отношению
по таблице XI[1]
определяем отношение
2.1.2 Расчёт сбросного канала.
m = 1, таблица IX[1].
n = 0,0275. 4m>0> = 7,312.
Вычисляем
функцию
:
Определяем
гидравлически наивыгоднейший радиус
по таблице X[1]
по функции
.
R>гн>
= 1,35.
Принимаем
расчётный гидравлический радиус сечения
R
= R>гн>;
По
отношению
,
определяем
таблица
XI[1].
табл.
XI[1].
3. Расчёт кривой подпора в магистральном канале методом Агроскина.
Определение критической глубины в распределительном канале.
Исходные данные: (из расчёта магистрального канала).
Расход Q = 9,8 м3/сек.
Ширина канала по дну b>ст> = 8,5 м.
h>н> = h>0> =1,42 м.
коэффициент заложения откоса m = 1.
Коэффициент шероховатости n = 0,025.
Уклон дна канала i = 0,00029.
Глубина воды у подпорного сооружения h>н> = 3,0h>0> =3 1,42 = 4,26 м.
Коэффициент Кориолиса = 1,1.
Ускорение свободного падения g = 9,81 м/с2.
Наиболее простым способом является расчёт критической глубины методом Агроскина.
Критическая глубина для канала прямоугольного сечения определяется по формуле:
Безразмерная
характеристика
вычисляется по формуле
Из этого
следует:
Установление формы кривой свободной поверхности.
Знак числителя дифференциального уравнения определяется путём сравнения глубины потока у подпорного сооружения h>n> с нормальной глубиной h>0>.
Знак
знаменателя дифференциального уравнения
определяется путём сравнения глубин
потока у подпорного сооружения h>n>
с критической глубиной.
Так как h>n>
= 4,26
h>0>
= 1,42, то k
k>0>,
,
числитель выражения (1) положительный
(+).
Так как h>n> = 4,26 h>кр> = 0,519, то поток находится в спокойном состоянии Пк 1, знаменатель выражения (1) положительный (+).
в магистральном
канале образуется кривая подпора типа
A>1>.
3.3 Расчёт кривой подпора в магистральном канале методом И.И. Агроскина.
Гидравлический показатель русла (x) принимаем равным 5,5.
При уклоне i 0 расчёт канала ведём по следующему уравнению:
,
где e>1-2>
– расстояние между двумя сечениями
потока с глубинами h>1>
и h>2>,
м.
а – переменная величина, зависящая от глубины потока.
i – уклон дна канала = 0,00029.
z – переменная величина зависящая от глубин потока.
- среднее арифметическое
значение фиктивного параметра
кинетичности.
(z) – переменная функция.
Переменная
величина a
определяется по формуле:
, где h>1>
и h>2>
– глубина потока в сечениях.
z>1> и z>2> – переменные величины в сечениях между которыми определяется длина кривой свободной поверхности.
где
=1,532
табл. XXIII
(а)[1].
h – глубина потока в рассматриваемом сечении, м.
- безразмерная характеристика живого сечения.
h>0> – нормальная глубина = 1,42.
>>- безразмерная характеристика.
Гидравлический расчёт шлюза – регулятора в голове магистрального
канала.
Определение ширины шлюза – регулятора в голове магистрального канала.
В состав расчёта входит:
Определение рабочей ширины регулятора при максимальном расходе в магистральном канале. Щиты полностью открыты.
Данные для расчёта:
Расход Q>max> = 14,7 м3/с.
Стандартная ширина магистрального канала b>к> = 8,5 м.
h>max> = 1,80 м.
коэффициент откоса m = 1.
z = (0,1 – 0,3 м) = 0,1м.
Форма сопряжения подводящего канала с регулятором: раструб.
Порядок расчёта:
Определяется напор перед шлюзом регулятором H = h>max> + z = 1,80 + 0,1 = 1,9 м.
Определяется
скорость потока перед шлюзом регулятором:
Определяется
полный напор перед регулятором:
= 1,1.
Проверяется
водослив на подтопление, для чего
сравнивается отношение
- глубина подтопления.
P – высота водослива со стороны НБ.
Вычисляем
выражение:
Где >п> – коэффициент подтопления.
m – коэффициент расхода водослива.
b – ширина водослива.
H>0> – полный напор.
Дальнейший расчёт ведётся в табличной форме.
Таблица 4.1
Расчёт для построения
графика зависимости
=f(b).
|
b, м. |
m таб.8.6[1] |
K>2> таб.8.7[1] |
Подтопление водослива |
>п> таб.22.4[1] |
|
Примечание |
|
|
Подтоплен |
Не подтоплен |
||||||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
|
6,8 |
0,369 |
0,76 |
+ |
- |
0,81 |
2,03 |
|
|
5,95 |
0,365 |
0,77 |
+ |
- |
0,79 |
1,71 |
|
|
5,1 |
0,362 |
0,81 |
+ |
- |
0,80 |
1,48 |
|
|
4,25 |
0,358 |
0,82 |
+ |
- |
0,81 |
1,23 |
Водослив
считается подтопленным если
,
коэффициент подтопления определяется
по табл. 8.8[1].
По данным
таблицы 4.1 строится график зависимости
и по графику определяется искомая ширина
b.
.
Принимаем регулятор однопролётный
шириной 4,2м.
5. Расчёт водосливной плотины.
В состав расчёта входит:
Выбор и построение профиля водосливной плотины (без щитов).
Определение ширины водосливной плотины и определение щитовых отверстий при условии пропуска расхода Q = Q>max>.
Исходные данные:
Уравнение
для реки в створе плотины: - коэффициент
«а» 12,1.
коэффициент «b» 20.
Расход Q>max> = 290 м>3>/с.
Отметка горизонта воды перед плотиной при пропуске паводка ПУВВ – 60,3 м.
Ширина реки в створе плотины, В – 24 м.
Ширина щитовых отверстий 5,0.
Толщина промежуточных бычков t, 1,0 – 1,5 м.
Тип гасителя в нижнем бьефе: водобойная стенка.
Порядок расчёта:
Выбор профиля водосливной плотины.
Водосливная плотина рассчитывается по типу водослива практического профиля криволинейного очертания (за расчетный принимаем профиль I).
Полная характеристика: водослив практического профиля, криволинейного очертания, с плавным очертанием оголовка, безвакуумный.
Определение бытовой глубины в нижнем бьефе плотины (h>б>).
Для
определения (h>б>)
при заданном расходе необходимо по
заданному уравнению
построить график зависимости Q
= f(h>б>).
Расчёт координат этого графика ведётся
в табличной форме.
Табл. 5.1
Расчёт координат графика зависимости функции Q = f(h>б>).
|
h>б>, м. |
h>б>2 |
ah>б>2 |
bh>б>2 |
|
|
1 |
1 |
12,1 |
20 |
32,1 |
|
2 |
4 |
48,4 |
40 |
88,4 |
|
3 |
9 |
108,9 |
60 |
168,9 |
|
4 |
16 |
193,6 |
80 |
273,6 |
|
5 |
25 |
302,5 |
100 |
402,5 |
Определение ширины водосливной плотины и числа водосливных отверстий при пропуске заданного расхода:
1. Определяем
профилирующий напор перед плотиной
где - ПУВВ – отметка подпёртого уровня высоких вод (max отметка возможная в водохранилище).
Г = НПУ = НПГ = 58 м. где НПУ – нормальный подпёртый уровень.
Принимаем
скорость подхода перед плотиной V>0>
0
,
тогда полный
напор равен H>0>
= H>пр>.
Принимаем коэффициент расхода водослива при H>0> = H>пр> = 2,3 м, для профиля [1] m=0,49.
Определяем высоту водосливной плотины P = Г – дна = 58 – 49,2 = 8,8 м.
Проверяем условие подтопления водосливной плотины. Для этого сравниваем высоту плотины с бытовой глубиной. P = 8,8 h>б> = 4,2 – плотина не подтоплена.
>п>=1.
Принимаем коэффициент бокового сжатия =0,98.
Вычисляется
ширина водосливной плотины в первом
приближении:
Сравниваем вычисленную ширину водосливной плотины с шириной реки в створе плотины. b = 39,08 B>р> = 24,0 м (ширина плотины больше ширины реки). Так как ширина плотины больше ширины реки – это значит, что отметка гребня плотины (Г) равная НПГ (нормальный подпёртый горизонт) не обеспечивает при профилирующем напоре пропуск максимального расхода. В этом случае рекомендуется: 1. Понизить отметку гребня водосливной плотины увеличив тем самым профилирующий напор и пропускную способность плотины. 2. На ряду с водосливной плотиной спроектировать глубокие донные отверстия, отметки порога которых ниже отметки гребня водосливной плотины.
Принимаем за расчётный 1 вариант, т.е. понижаем отметку гребня водосливной плотины по всему водосливному фронту.
5.1 Определение отметки гребня водосливной плотины.
Принимаем ширину водосливной плотины равной ширине реки: B>пл> = B>р> = 24 м.
Определяем
число пролётов: t
= 1; b>пр>
= 5,0 м.
Определяем
расход проходящий через один пролёт
водосливной плотины
Принимаем коэффициент расхода водосливной плотины m = 0,49.
Принимаем, что водосливная плотина не подтапливается >п> = 1.
Выражаем
расход проходящий через 1 водосливной
пролёт по формуле:
Определение
величины понижения отметки гребня
водослива графоаналитическим способом.
Строим график зависимости
=
f(h).
Расчёт координат этого графика ведётся
в табличной форме.
Таблица 5.2
Расчёт графика
зависимости
=
f(h).
|
h, м |
|
|
E |
|
|
0,5 |
2,8 |
4,68 |
0,96 |
4,49 |
|
1 |
3,3 |
5,99 |
0,95 |
5,69 |
|
1,5 |
3,8 |
7,41 |
0,95 |
7,04 |
|
2 |
4,3 |
8,92 |
0,94 |
8,38 |
=H>пр>
+ h
,
где a
= 0,11, табл.
22.29[2]. b>пр>
– ширина пролёта 5 м.
По данным таблицы строим график.
5.2 Построение профиля водосливной плотины.
Построение профиля водосливной плотины выполняется по способу Кригера – Офицерова.
Для
построения профиля по этому способу
необходимо умножить
на единичные координаты приведённые в
таблице 8.2 [1]. Расчёт координат сливной
грани плотины и профиля переливающейся
струи сводим в таблице 5.3.
Таблица 5.3
Координаты сливной грани плотины и переливающейся струи.
|
X, м. |
Y, м. |
||
|
Очертание кладки |
Очертание струи |
||
|
Внешняя поверхность |
Внутренняя поверхность |
||
|
0,00 |
0,453 |
-2,991 |
-0,454 |
|
0,36 |
0,129 |
-2,891 |
-0,129 |
|
0,72 |
0,025 |
-2,779 |
-0,025 |
|
1,08 |
0,000 |
-2,664 |
0,000 |
|
1,44 |
0,025 |
-2,527 |
0,025 |
|
2,16 |
0,216 |
-2,232 |
0,227 |
|
2,88 |
0,529 |
-1,839 |
0,551 |
|
3,60 |
0,921 |
-1,368 |
0,961 |
|
4,32 |
1,414 |
-0,788 |
1,476 |
|
5,04 |
2,034 |
-0,108 |
2,124 |
|
6,12 |
3,142 |
1,098 |
3,312 |
|
7,20 |
4,446 |
2,495 |
4,716 |
|
9,00 |
7,056 |
5,400 |
7,560 |
|
10,8 |
10,166 |
9,000 |
11,196 |
|
12,6 |
13,744 |
13,176 |
15,336 |
|
14,4 |
17,748 |
18,000 |
20,196 |
|
16,2 |
22,392 |
23,544 |
25,74 |
Во избежании удара внизпадающей струи о дно нижнего бьефа, сливную грань плотины сопрягают с дном при помощи кривой радиуса R, так чтобы предать струе на выходе горизонтальное или близкое ему направление. Радиус принимаем по таблице 8.3[1]. При P 10 м R = 0,5P.
По данным таблицы на миллиметровке строится профиль водосливной плотины и переливающейся струи.
6. Гидравлический расчёт гасителей.
6.1 Определение формы сопряжения в нижнем бьефе водосливной плотины методом И.И. Агроскина.
Определяем
удельный расход водосливной плотины:
Вычисляется
удельная энергия потока в верхнем
бьефе:
Определяется
вторая сопряжённая глубина
,
для чего вычисляется функция: ф(>с>).
где
- коэффициент скорости (=0,95).
По вычисленной функции ф(>с>)
определяется глубина
табл. XXIX[1].
Сравниваем
с h>б>:
- сопряжение в НБ, происходит в форме
отогнанного гидравлического прыжка,
для гашении энергии в нижнем бьефе
проектируется гаситель (водобойная
стенка).
6.2 Гидравлический расчёт водобойной стенки.
Определяем высоту водобойной стенки.
Определяется
скорость потока пред водобойной стенкой:
Где коэффициент запаса = 1,05.
- вторая сопряжённая глубина = 5,33 м.
Определяется
напор над водобойной стенкой без
скоростного напора:
Вычисляется
высота водобойной стенки.
Вычисляем
удельную энергию потока перед водобойной
стенкой:
Вычисляется
функция ф(>с>).
где - коэффициент скорости, для водобойной стенки =0,9.
Определяется
относительная глубина
по вычисленному значению функции >с>,
при коэффициенте скорости ,
по табл. XXIX[1].
=
0,6644.
Вычисляется
вторая сопряжённая глубина после
водобойной стенки:
Сравнивается
с h>б>
и устанавливается форма сопряжения за
стенкой:
=3,87
h>б>
= 4,2 – сопряжение за водобойной стенкой
происходит в форме надвинутого
гидравлического прыжка и стенка работает
как подтопленный водослив, в этом случае
напор над стенкой увеличивается, а
высота водобойной стенки уменьшается.
10. Расчёт
длины колодца:
Длина колодца 16 метров.
Л И Т Е Р А Т У Р А
Андреевская А.В., Кременецкий Н.Н., энергия 1964 г.
Методические указания к курсовой работе по гидравлике на тему: «Гидравлический расчёт узла гидротехнических сооружений». ПГСХА. Сост. Т.И. Милосердова – Уссурийск, 1994 г.
Методические указания к практическим занятиям по гидравлике на тему: «Гидравлический расчёт гасителя» ПГСХА; сост. Т.И. Милосердова – Уссурийск 1995 г.
Штеренлихт Д.В. Гидравлика. Учебник для вузов. Энергоатомиздат, 1984 г.
Проверка канала на условие неразмываемости и незаиляемости……… Проверка канала на заиление……………………………………………... Определение глубин наполнения канала………………………………… Расчёт распределительного и сбросного канала…………………………… Определение глубины наполнения трапецеидального сбросного канала по заданной ширине по дну………………………………………. Расчёт распределительного канала методом И.И Агроскина……… Расчёт сбросного канала……………………………………………… Расчёт кривой свободной поверхности в магистральном канале…………. Определение критической глубины в распределительном канале…….………………………………………………………………… Установление формы кривой свободной поверхности…………………. Расчёт кривой подпора в магистральном канале методом И.И. Агроскина…………………………………………………………………. Гидравлический расчёт шлюза-регулятора……………………………….. Определение ширины шлюза – регулятора в голове магистрального канала………………………………………………………………………. Расчёт водосливной плотины………………………………………………. Определение гребня водосливной плотины…………………………….. Построение профиля водосливной плотины……………………………. Гидравлический расчёт гасителей…………………………………………. Определение формы сопряжения в нижнем бьефе водосливной плотины методом И.И. Агроскина………………………………………. Гидравлический расчёт водобойной стенки (Расчёт длины колодца)… Список используемой литературы………………………………………….. |
СОДЕРЖАНИЕ
Таблица 3.1
Таблица для расчёта кривой подпора в магистральном канале.
|
№ сечения |
h |
h |
|
F() |
hF() |
z |
z |
a = 3/8 |
a / i |
() |
Пк` |
Пк`>ср> |
1 - Пк`>ср> |
Ф(z) |
Ф(z) |
(14) (16) |
(8) – (17) |
e>1-2 >= (10) (18) |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
19 |
|
1 |
1,46 |
0,27 |
1,508 |
2,20 |
1,019 |
0,405 |
0,049 |
0,473 |
||||||||||
|
0,46 |
0,19 |
2,42 |
8344,8 |
0,051 |
0,949 |
-0,355 |
-0,343 |
0,53 |
4422,7 |
|||||||||
|
2 |
1,92 |
0,34 |
1,376 |
2,62 |
1,20 |
0,435 |
0,053 |
0,118 |
||||||||||
|
0,46 |
0,21 |
2,19 |
7551,7 |
0,054 |
0,946 |
-0,07 |
-0,07 |
0,28 |
2114,5 |
|||||||||
|
3 |
2,38 |
0,39 |
1,287 |
3,06 |
1,41 |
0,455 |
0,055 |
0,048 |
||||||||||
|
0,46 |
0,15 |
3,06 |
10551,7 |
0,057 |
0,943 |
-0,018 |
-0,02 |
0,17 |
1793,8 |
|||||||||
|
4 |
2,84 |
0,46 |
1,196 |
3,39 |
1,56 |
0,477 |
0,058 |
0,030 |
||||||||||
|
0,46 |
0,17 |
2,71 |
9344,8 |
0,059 |
0,941 |
-0,012 |
-0,01 |
0,18 |
1682,1 |
|||||||||
|
5 |
3,3 |
0,51 |
1,142 |
3,77 |
1,73 |
0,492 |
0,060 |
0,018 |
||||||||||
|
0,46 |
0,16 |
2,87 |
9896,6 |
0,061 |
0,939 |
-0,006 |
-0,006 |
0,17 |
1682,4 |
|||||||||
|
6 |
3,76 |
0,56 |
1,094 |
4,11 |
1,89 |
0,505 |
0,062 |
0,012 |
||||||||||
|
0,46 |
0,16 |
3,13 |
10793,4 |
0,063 |
0,937 |
-0,004 |
-0,004 |
0,16 |
1726,9 |
|||||||||
|
7 |
4,26 |
0,61 |
1,051 |
4,48 |
2,05 |
0,527 |
0,064 |
0,008 |
Приморская государственная сельскохозяйственная академия
Институт земледелия и природообустройства
Кафедра мелиорации
и в/х строительства
Курсовая работа по гидравлике
«Гидравлический расчёт узла гидротехнических сооружений»
Выполнил:
студент 732 группы
Омельченко А.Н.
Проверил: преподаватель
Милосердова Т.И.