Расчет нормативов сброса сточных вод
Введение
Целью данной курсовой работы является составление и расчет схемы очистных сооружений предприятия.
Очистка сточных вод необходима для того, чтобы концентрация веществ в воде, сбрасываемой в водный объект с данного предприятия, не превышала нормативы предельно допустимого сброса (ПДС).
Сточные воды с предприятия нельзя сбрасывать загрязненными, так как вследствие этого в реке могут погибнуть живые организмы, происходит загрязнение речной воды, подземных вод, почв, атмосферы; это приводит к нанесению вреда здоровью человека и окружающей природной среде в целом.
Раздел 1. Характеристика предприятия
Полиэтилен низкого давления (высокой плотности) производят на заводах пластмасс.
Полиэтилен получают полимеризацией этилена в бензине при температуре 80 0С и давлении 3 кг *с / см 2 в присутствии катализаторного комплекса диэтил-алюминий хлорида с четырёххлористым титаном.
В производстве полиэтилена вода расходуется на охлаждение аппаратуры и конденсата. Система водоснабжения - оборотная с охлаждением воды на градирне. Водоснабжение осуществляется тремя системами: оборотной, свежей технической и питьевой воды.
Для технических нужд (промывка полимеров аппаратов и коммуникаций цеха полимеризации, приготовление реагентов инициаторов и добавок для полимеризации) используется конденсат пара.
Характеристика сточных вод приведена в таблице 1.
Таблица 1. Характеристика сточных вод выпускаемых в водоёмы от производства полиэтилена.
|
Единица измерения |
Сточные воды |
||
|
до очистки |
после очистки |
||
|
Температура |
0С |
- |
23-28 |
|
Взвешенные вещества |
мг/л |
40-180 |
20 |
|
Эфирорастворимые |
мг/л |
Следы |
- |
|
pH |
- |
6,5-8,5 |
6,5-8,5 |
|
Сухой остаток |
Мг |
до 2700 |
до 2700 |
|
Cl>2> |
Мг |
до 800 |
до 800 |
|
SO>4> |
Мг |
до 1000 |
до 1000 |
|
ХПК |
МгО/л |
1200 |
80-100 |
|
БПК>г> |
мгО>2>/л |
700 |
15-20 |
|
Al3+ |
мг/л |
до 1 |
до 1 |
|
Ti4+ |
мг/л |
Следы |
Следы |
|
Углеводороды |
мг/л |
до 10 |
Следы |
|
Изопропанол |
мг/л |
до 300 |
- |
Данное предприятие имеет I Б класс опасности. Санитарно защитная зона равна 1000 м. Находится в Киевской области.
Для дальнейших расчётов выбираем реку в данной области – р. Десна, узнаём по этой реке данные для 97% обеспеченности, с помощью переводного коэффициента переводим эти данные для 95% обеспеченности. Значения q>пром >и q>быт> (расход воды на единицу водовыпуска продукции в промышленных и бытовых сточных водах соответственно) равны: q>пром>=21м3 , q>быт>=2,2м3. Затем из справочника по водным ресурсам Украины узнаём С>ф, >если не указано, то С>ф>=0,4 ПДК.
Расчёт расхода сточных вод.
Q=Пq, м3/год
П. - производительность, 7500 м3 /год.
Q – расход воды на единицу выпускаемой продукции.
Q>пром >=7500•21=1575000 м3/год
Q>быт>=7500•2,2=165000 м3/год
О>пром, быт> – расход производственных и бытовых сточных вод.
Q>см>=4,315+452=4767 м3/сут.
Расчёт концентрации веществ в сточной воде.
С>i>>см>=(q>x>>/б>•С>х/б>+Q>пр>•С>i>>пр>)/Q>см>
С>i>>х/б, пр>-концентрация веществ в х/б и производственных сточных водах, мг/дм3.
С>см>в-х вв.=(452•120+4315•40)/4764=46,6 мг/дм3
С>см>мин.=(452•500+4315•2700)/4767=2491,4 мг/дм3
С> см>Cl =(452•300+4315•800)/4764=752.6 мг/дм3
С> см>SO4=(452•500+4315•1000)/4767=952.6 мг/дм3
С>см>ХПК=(452•300+4315•1200)/4767=1115 мг/дм3
С>см>БПКп=(452•150+4315•700)/4767=677,85 мг/дм3
С>см>Al=(452•0+4315•1)/4767=0.9 мг/дм3
С>см>изопр-л=(452•0+4315•300)/4767=271,55 мг/дм3
С>см>аз.ам=(452•18+4315•0)/4767=1,7 мг/дм3
Раздел 2. Расчёт нормативного сброса сточных вод
Расчёт кратности основного разбавления n>o>.
Y=2.5∙√n>ш>-0,13-0,75√R(√n>ш>-0,1)=2,5∙√0,05-0,13-0,75√3(0,05-0,1)=0,26
п>ш>-коэффициент шероховатости русла реки.
R-гидравлический радиус.
S>n>=Ry/n>ш>=30,26/0,05=26,6
S>n>-коэффициент Шези.
Д=g∙V>ф>∙h>ф>/(37 n>ш>∙Sh2)=9.81∙0,02∙3/(37∙0,05∙26,6)=0,012 м/с2
g-ускорение свободного падения, м/с2.
Д-коэффициент требуемой диффузии.
V>ф>-средняя по сечению водотока скорость.
h>ф>-средняя глубина реки, м.
α=ζ∙φ∙√Д/О>ст>=1,5∙1,2∙√0,012/0,03=1,3
ζ-коэффициент, характеризующий тип выпуска сточных вод.
φ-коэффициент, характеризующий извилистость русла реки.
Q>ст>-расход сточных вод.
β= -α√L=2.75-1.3∙√500=0.00003
L-расстояние от места выпуска до контрольного створа.
γ=(1-β)/(1+(О>ф>/ О>ст>)β)=(1-0,00003)/(1+(0,476/0,0)∙0,00003)=0,99
γ-величина коэффициента смещения.n>о>=(Q>ст>+γ∙Q>ф>)/Q>ст>=(0,03+0,99∙0,476)/0,03=16,86
Расчёт кратности начального разбавления n>н>.
l=0.9B=0.9∙17.6=15.84
l-длинна трубы рассеивателя, м.
В-ширина реки в маловодный период, м.
В=Q>ф>/(H>ф>V>ф>)=1,056/(3∙0,02)=17,6 м
l>1>=h+0.5=3+0.5=3.5 м
l>1>-расстояние между оголовками
0,5-технологический запас
N=l/l>1>=15.84/3.5=4.5≈5-количество оголовковd>0>=√4Q>ст>/(πV>ст>N)=√ (4∙0.05)/(3.14∙2∙5)=0.08≥0.1N=4Q>ст>/(πV>ст>d>0>2)=0.2/(3.14∙3∙0.12)=3.2≈3
V>ст>=4Q>ст>/(πN d>0>2)=0.2/(3.14∙3∙0.12)=2.1
d>0>=√4Q>ст>/(πV>ст>N)= √0.2/(3.14∙2.1∙3)=0.1
d>0>-диаметр оголовка,
V>ст>-скорость истечения,
L>1>=L/n=15.84/3=5.2
Δv>m>=0,15/(V>ст>-V>ф>)=0,15/(2,1-0,02)=0,072
m=V>ф>/V>ст>=0,02/2,1=0,009-соотношение скоростных напоров.
=7,465/√(Δv>m>[Δv(1-m)+1,92m])=√7.465/(0.072[0.072(1-0.09)+1.92∙0.09])=20.86-относительный диаметр трубы.
d=d>0>∙ =0.1∙20.86=2.086<h-абсолютный диаметр струи.
n>н>=0,2481/(1-m)∙ 2=[√0.0092+8.1∙(1-0.009)/20.86-0.009]=13.83
Кратность общего разбавления:
n=n>0>∙n>н>=16,86∙1383=233,2
Таблица 2 Расчёт С>пдс>
|
Название |
С>ор> |
С>ст>1 |
ПДК |
ЛВП |
С>пдс>1 |
РАС |
|
Взвешенные вещества |
30 |
46,6 |
30,75 |
- |
46,66 |
+ |
|
Мин-ция |
331 |
2491,4 |
1000 |
- |
505,9 |
+ |
|
Cl- |
17.9 |
752.6 |
300 |
С.-т. |
75 |
- |
|
SO>4>- |
25 |
952.6 |
100 |
С.-т. |
40 |
- |
|
ХПК |
29,9 |
1119 |
15 |
- |
15 |
- |
|
БПК>Г> |
1,2 |
677,9 |
3 |
- |
117,8 |
+ |
|
Al |
0.2 |
0.9 |
0.5 |
С.-т. |
0.175 |
- |
|
ИЗ>ОПР-Л> |
0,004 |
271,6 |
0,01 |
т. |
0,008 |
- |
|
АЗ>АМ.> |
0,2 |
1,7 |
0,5 |
т. |
0,1 |
- |
|
Неф-ты |
0,04 |
0 |
0,1 |
С.-т. |
0 |
- |
|
СПАВ |
0,04 |
0 |
0,1 |
т. |
0 |
- |
Для проведения расчётов определяем, соответствует ли РАС.
- для веществ ОТ, ед. ЛПВ
С>ф>>i>/ПДК>i><1
для веществ с од. ЛПВ
∑ С>ф>>i>/ПДК>i><1
I. Расчёт С>ПДС>, когда РАС существует.
1.Взвешенные вещества
Концентрация на границе зоны общего разбавления при фактическом сбросе сточных вод:
С>Ф>>i>к.с.=С>ф>>i>+∑(С>ст>>i>-С>Ф>>i>)/n
C>факт в. в-в>к.с.=30+(46,6-30)/233,2=30,0 7
Δ=0,75
С>ПДС>=30+0,75 ∙233,2=204.9
С>ПДС>=min(С>ПДС>расч С>ст>)= minС>ст>
2.Вещества из ОТ и ед. ЛПВ
-минерализация
С>факт>=331+(2491,4-331)/233,2=340,3
Δ= 0,75
0,75 =Δ>1>≤σ>1>=9,2
С>ПДС>=331+0,75 ∙233,2=505,9
С>ПДС>=min(С>ПДС>расч С>ст>)
-БКП
С>факт>=1,2+(677,9-1,2)/233,2+(238,9-1,2)/200=5,3
Δ= 0,75
0,75=Δ>1>≤σ>1>=2,9
С>ПДС>=1,2+0,75∙233,2=176,1
II. Расчёт С>ПДС> , когда РАС существует.
1.Вещества из ОТ и ед. в своём ЛПВ
–ХПК
С>ПДС>= min(С>ст>; ПДК)
2.Вещества с одинаковым ЛПВ
2а -Cl-,SO>4>2-,Al3+,нефтепродукты
∑K>i>=C>ст>>i>/ПДК>i>=752.6/300+952.6/100+0.9/0.5+0/0.1=13.8>1
С>ф>/ПДК≤К>i>≤С>ст>/ПДК
С>ПДС>=К>i>∙ПДК
0,25≤K>Cl>≤2.5C>пдс>=0,06·300=18
0,4≤K>SO>>4>≤9.5C>пдс>=0.3·100=40
0.35≤K>Al>≤1.8C>пдс>=0.14·0.5=0.175
0≤K>н-ты>≤0C>пдс>=0,-0,1=0
2б Изопропанол, азот аммонийный, СПАВ
∑K>i>=271,6/0,01+1,7/0,5+0/0,1=27163,4>1
0,8≤K>из-л>≤271160C>пдс>=0,6·0,01=0,008
0,2≤K>а.ам.>≤3,4C>пдс>=0,3·0,5=0,1
0≤K>СПАВ>≤0C>пдс>=0
Раздел 3. Расчёт сооружений механической очистки
Для удаления взвешенных веществ, служат сооружения механической очистки.
Для очистки сточных вод от этих веществ, для данного предприятия, необходимо поставить решётки и песколовки.
Для расчёта сооружений механической очистки необходимо расход смеси, который измеряется в м3/год, перевести в м3/сут
Расчёт решёток.
q>ср.сек.=>4764/86400=0,055(м3/сек)·1000=55 л/с
По таблице из СНиПА, определяем К>деп.>>max>
50-1,7
100-1,6
50-(-0,1)
45-х
х=-(45·0,1)/50=-0,09
К>деп.>>max>=1,6-(-0,09)=1,69
q>max>>сек>=g>ср.сек>· К>деп.>>max>=0,055·1,69=0,093(м3/сек)
h=0.5м
V>p>=1м/с
b=0.016м
S=0.006м
n=(q>max>>сек>·K>3>)/b·h· V>p>=(0.093·1.05)/(0.016·0.5·1)=12.21≈13 шт
В>р>=0,016·13+14·0,006=0,292 м
Принимаем решётку РМУ-1 с размером 600 мм ×800 мм, в ней ширина между стержнями 0,016 м, толщина стержней 0,006 м. Количество прозоров между стержнями – 21.
V>p>==(q>max>>сек>·K>3>)/b·h·n=(0.093·1.05)/(0.016·0.5·21)=0.58 м/с
N>пр>=Q>ср.сут>/q>вод.от>=4767/0,4=11918 человек
V>сут>=(N>пр>·W)/(1000·35)=0.26 м3/сут =·V>сут>=750·0,26=195 кг/сут
Расчёт песколовок. Песколовки – тангенсыальные-круглые, т.к. Q>ср.сут>=4764 м3/сут, т.е.<50000 м3/сут
q>ср.сек>=4767/86400=0,055 м3/сут
q>max>> >>S>=K>деп>>max>·q>ср.сек>=1,6·0,055=0,088 м3/сут
Д=(q>max>>сек>·3600)/n·q·S=(088·3600)/2·1·10=1.44 м2
H=Д/2=072 м
Н>К>=√Д2-Н2=1,61 м
V>к>=(π∙Д2∙Н>к>)/3∙4=3,14∙1,442∙0,72)/12=0,39 м3
N>пр>=11918 человек
V>ос>=(11918∙0,02)/1000=0,24 м3/сут
t=V>k>/V>oc>=0.39/0.24=1.625 сут
Расчет аэротенка - смесителя с регенерацией
Применяется для очистки производственных сточных вод со значительными колебаниями состава и расхода стоков с присутствием в них эмульгированных и биологически трудно - окисляемых компонентов
Исходные данные:
q>w> =198.625 м>2>/ч
Len =677.9мг/л
Lex =117.8мг/л
>max> =650 БПК полн/(г *ч)
К>ч>=100 БПК полн/(г *ч)
К>о>=1,5 мгО >2>/Л
= 2
S = 0.16
а>i> = 3.5 г/л
Коэффициент рециркуляции равен:
R>i> = 3,5/((1000/150)-3,5)=1,1
Средняя скорость окисления:
=(650*117.8*2)/(117.8*2+100*2+1.5*117.8)*(1/(1+2*3.5))=31.26 мгБПК>п>/(г *ч)
Общий период окисления:
T>atm> = (Len-Lex)/(a>i>(1-S))=(677.9-117.8)/(3.5(1-0.16)650) = 0.29ч
Общий объем аэротенка и регенератора:
W>atm>+W>r> = q>w>*t>atm> = 198.625*0.29 = 58.1 м3
Общий объем аэротенка:
Wa>atm>= (W>atm>+ W>r>)_/(1 + (R>r>/1+R>r>)) = 58.1/(1+(0.3/1+0.3)) = 47.23 м3
Объем регенератора:
W>r> = 58.1-47.23 = 10.87 м3
Нагрузка на ил:
q>i>= 24(Len-Lex)/a>i>(1-S)t>atm> = 750
Значение I>i> принимаем равным 150 ( приблизительно близкое значение для q>i> )
Доза ила в аэротенке:
a>i> = (58.1*3.5)/(47.23+(01/1.1*2)*0.87) = 3.2 г/л
Расчет вторичного вертикального отстойника
Q>ср.сут> = 4767 м3/сут
а = 3,5 г/л
a >t> = 15 мг/л
Количество отстойников принимаем равным:
q = 4.5*K>set>*H>set>0.8/(0.1*I>i>*a>atn>)0.5-0.01at = 1.23 м3
К>set> для вертикальных отстойников равно 0,35(табл.31 СниП) -коэффициент использования объема,
H>set> 3-рабочая глубина (2,7-3,5)
F =q>max>>.ч>/n*q = 176 м2
Диаметр отстойника:
Д = (4*F)/*n) = 8.6 м
Подбор вторичного отстойника:
Номер типового проекта 902-2-168
Отстойник вторичный из сборного железобетона
Диаметр 9м
Строительная высота конической части 5,1 м
Строительная высота цилиндрической части 3м
Пропускная способность при времени отстаивания 1,5ч-111,5 м3/ч
Расчет аэротенка - нитрификатора
q = 4767 м3/сут
Len = 677.9 мг/л
C>nen> = 1.7мг/л
Lex = 117.8 мг/л
C>nex> = 0.1 мг/л
T = 220C
Co>2> = 2 мг/л
PH = 7.8
>max> = 650 мг БПК>п>/г*ч
= 0,14 л/ч
К>t> = 65 мг/л
К>o> = 0,625 мг/л
По формуле 58 СниП находим :
= 1*0,78*(2/2+2)*1*1,77*(2/25+2) = 0,051сут-1
Минимальный возраст ила находим по формуле 61 СНиП:
1/ = 1/0,051 = 19,6 сут.
= 3,7+(864*0,0417)/19,6 = 5,54 мгБПК>п>/г*ч
Находим концентрацию беззольной части активного ила при Lex = 117,8 мг/л
a>i> = 41.05 г/л
Продолжительность аэрации сточных вод:
t>atm> = (677.9-117.8)/(41.05*5.54) = 2.46
Концентрация нитрифицирующего ила в иловой смеси при возрасте ила 19,6 суток определяется по данным таблицы 19 с использованием формулы 56 СНиП:
a>in> = 1.2*0.055*(1.7-0.1/2.46) = 0.043 г/л
Общая концентрация беззольного ила в иловой смеси аэротенков составляет:
a>i>+a>in> = 41.05+0.043 = 41.09 г/л
С учетом 30% зольности доза ила по сухому веществу составит:
a = 41.09/0.7 = 58.7 г/л
Удельный прирост избыточного ила К>8> определяется по формуле:
К>8>= 4,17*57,8*2,46/(677,9-117,8)*19,6 = 0,054 мг/
Суточное количество избыточного ила:
G = 0.054*(677.9-117.8)*4767/1000 = 144.18 кг/сут
Объем аэротенков-нитрификаторов
W = 4767*2.46/24 = 488.62 м3
Расход подаваемого воздуха рассчитывается по формуле
1,1*(C>nen>-Cne>nex>)*4.6 = 8.096
Подбор аэротенка:
Ширина коридора 4м
Рабочая глубина аэротенка 4,5м
Число коридоров 2
Рабочий объем одной секции 864м3
Длина одной секции 24м
Число секций от 2 до 4
Тип аэрации низконапорная
Номер типового проекта 902-2-215/216
Повторный расчет и подбор вторичного отстойника
Расчет адсорбера
Производительность q>w>= 75000 м3/год или 273 м3/сут
C>en> (начальная величина азота ам.) = 271,6 мг/л
C>ex> = 0.008 мг/л
a>sb>min = 253*Cex1/2 = 0.71
V = 10 м/ч
t>agc> = 24ч
Y>sb>каж= 0.9
Y>sb>нас = 0.45
H>abs> = 2.5м
K>sb> = 0.7
D = 3.5
Определяем максимальную сорбционную емкость a>sb>max в соответствии с изотермой, мг /г:
a>sb>max =253*C>en>1/2 = 131.8
Общая площадь адсорберов, м2 :
F>ad> = q>w>/V = 273/24*10 = 1.14
Колличество параллельно и одновременно работающих линий адсорберов при D = 3,5 м, шт
N>ads>b = F>ads>/f>ags> = 1.14*4/3.14*3.5 2 = 0.12
Принимаем к работе 1 адсорбер при скорости фильтрации 10 м/ч
Максимальная доза активированного угля,г/л:
D>sb>max = C>en>-C>tx>/K>sb>*a>sb>max = 2.94
Доза активного угля выгружаемого из адсорбера:
D>sb>min = C>en>-C>ex>/a>sb>min=35.5г/л
Ориентировочная высота загрузки, обеспечивающая очистку ,м
H>2> = D>sb>max*q>w>*t>ads>/F>ads>*Y>sb> = 204
Ориентировочная высота загрузки, выгружаемая из адсорбера,м
H>1>=D>sb>min*q>w>*t>ads>/F>ads>*Y>sb>нас=1,57
H>tot>=H >1>+H>2>+H>3>=1.57+204+1.57=208
Общее количество последовательно установленных в 1-ой линии адсорберов
N>ads>=83 шт
Продолжительность работы адсорбционной установки до проскока, ч
t>1ads>=(2*C>ex>(H>3>=H>2>)*E*(a>sb>max+C>en>))/V*C>en> 2=0.28
E=1-0.45/0.9=0.5
Продолжительность работы одного адсорбера до исчерпания емкости, ч
t>2ads>=2*C>en>*K>sb>*H>1>*E*(a>sb>max+C>en>)/V*C>en> 2=48.6
Таким образом ,требуемая степень очистки может быть достигнута непрерывной работой одного адсорбера, где работает 10 последовательно установленных адсорберов ,каждый адсорбер работает в течении 48 часов ,отключение одного адсорбера в последовательной цепи на перегрузку производится через каждые 0,3 часа.
Расчет объема загрузки одного адсорбера ,м3
w>sb>=f>ads>*H>ads>=96
Расчет сухой массы угля в 1-ом адсорбере ,т
P>sb>=W>sb>*Y>sb>нас=11
Затраты угля, т /ч
З>sb>=W>sb>p/t>2>>ads>=0.23,что соответствует дозе угля
D>sb>=З>sb>/q>w>=0.02
Сооружения для ионообменной очистки сточных вод
Ионообменные установки следует применять для глубокой очистки сточных вод от минеральных и органических ионизированных соединений и их обессоливания. Сточные воды подаваемые на установку, не должны содержать :солей -свыше 3000 мг/л ;взвешенных веществ –свыше 8 мг/л; ХПК не должна превышать 8 мг/л.
Катиониты: Аl2- вх=0,9/20=0,0045мгэкв/л
вых=0,175/20=0,00875мгэкв/л
Аниониты:
Cl- вх=752,6/35=21,5мгэкв/л
вых=75/35=2,15мгэкв/л
SO4 вх=952,6/48=19,8мгэкв/л
вых=40/48=0,83мгэкв/л
Объем катионита
W>кат>> >= 24q>w>(C>en>k-C>ex>k)/n>reg>*E>wc>k=0,000063м3
Рабочая объемная емкость катионита по наимение сорбируемому катиону
E>wc>k=a>k>*E>gen>k-K>ion>*q>k>*C>w>k=859г*экв/м3
Площадь катионитовых фильтров Fк,м2
F>k>=q>w>/>f>=1,42
Число катионитовых фильтров :рабочих –два ,резервный один.
Высота слоя загрузки 2,5 метра
Скорость фильтрования 8м/ч
Размер зерен ионита 0,3-0,8
Потери напора в фильтре 5,5 м
Интенсивность подачи воды 3-4 л/(с*м2)
Продолжительность взрыхления 0,25 ч
Регенерацию следует производить 7-10 % растворами кислот (соляной, серной)
Скорость пропуска регенерационного раствора 2 м/ч
Удельный расход ионированной воды составляет 2,5-3 м на 1м3 загрузки фильтра
Объем анионита W>an>, м3 определяется анологично объему W>кат> и составляет 5,9м3
Площадь фильтрации
F>an>=24q>w>/n>reg>*t>f>*>f>=7,6
где tf -продолжительность работы каждого фильтра и составляет
t>f>=24/n>reg>-(t>1>+t>2>+t>3>)=1,8
Регенерацию анионитовых фильтров надлежит производить 4-6% растворами едкого натра, кальцинированной соды или аммиака; удельный расход реагента на регенерацию равен 2,5-3 мг*экв на 1 мг*экв сорбированных анионов.
После ионирования воды предусмотрены фильтры смешанного действия для глубокой очистки воды и регулирования величины pH ионированной воды.
Вывод
В ходе данной курсовой работы, я ознакомилась со сточными водами данного предприятия, с их характеристикой. Рассчитала нормативы сброса сточных вод (С>ПДС>). По этим расчетам были сделаны выводы, от каких веществ необходимо очищать сточные воды данного предприятия. Подобрала схему очистки сточных вод, которая максимально подходит для этих вод, рассчитала сооружения механической очистки, для удаления взвешенных веществ. Также были рассчитаны сооружения биологической и физико-химической очисток. После трех видов очисток вода с предприятия соответствует нормам и ее можно сбрасывать в водный объект.
Список литературы
Укрупнённые нормы водопотребления и водоотведения для различных отраслей промышленности – М: Стройиздат, 1982 г.
Канализация населённых мест и предприятий. Редактор Самохин В.Н. – М: Стройиздат, 1981 г.
СНиП 2.04.03-85 “Канализация. Наружные сети и сооружения”.
Малые реки Украины. Яцик А.В.
Проектирование сооружений для очистки сточных вод. Справочное пособие к СНиП – М.: Стройиздат,1980 г.