Синхронный генератор (работа 1)

Аннотация

Синхронные машины применяются во многих отраслях народного хозяйства, в частности, в качестве генераторов в передвижных и стационарных электрических станциях, двигателей в установках не требующих регулирования частоты вращения или нуждающихся в постоянной частоте вращения.

Наиболее распространена конструктивная схема синхронной машины с вращающимся ротором, на котором расположены явновыраженные полюсы. Иногда явнополюсные синхронные машины малой мощности выполняют по конструктивной схеме машин постоянного тока, то есть с полюсами, расположенными на статоре, коллектор заменяется контактными кольцами.

Синхронные двигатели серии СД2 и генераторы серии СГ2 изготавливают мощностью от 132 до 1000 кВт, при высоты оси вращения до 450 мм, в защищенном исполнении IP23, с самовентиляцией IC01, с частотой вращения от 500 до 1500 об/мин.

Электрические машины серий СД2 и СГ2 рассчитаны на продолжительный режим работы. Их возбуждение осуществляется от устройства, питающегося от дополнительной обмотки, заложенной в пазы статора.

Содержание

Введение

1. Исходные данные

2. Магнитная цепь двигателя. Размеры, конфигурация, материал

2.1 Конфигурация

2.2 Главные размеры

2.3 Сердечник статора

2.4 Сердечник ротора

2.5 Сердечник полюса и полюсный наконечник

3. Обмотка статора

4. Расчет магнитной цепи

4.1 Воздушный зазор

4.2 Зубцы статора

4.3 Спинка статора

44 Полюсы

4.5 Спинка ротора

4.6 Воздушный зазор в стыке полюса

4.7 Общие параметры магнитной цепи

5. Активное и индуктивное сопротивление обмотки статора для установившегося режима

6. Расчет магнитной цепи при нагрузке

7. Обмотка возбуждения

8. Параметры обмоток и постоянные времени. Сопротивления обмоток статора при установившемся режиме

8.1 Сопротивления обмоток статора при установившемся режиме

8.2 Сопротивление обмотки возбуждения

8.3 Переходные и сверхпереходные сопротивления обмотки статора

8.4 Сопротивления для токов обратной и нулевой последовательности

8.5 Постоянные времени обмоток

9. Потери и КПД

10. Характеристики машин

10.1 Отношение короткого замыкания

11. Тепловой расчет синхронной машины

11.1 Обмотка статора

11.2 Обмотка возбуждения

11.3 Вентиляционный расчет

12. Масса и динамический момент инерции

12.1 Масса

12.2 Динамический момент инерции ротора

13. Механический расчет вала

Литература

Введение

Синхронные генераторы применяются в передвижных и стационарных электрических станциях. Наиболее распространена конструктивная схема генераторов с вращающимся ротором, на котором расположены явновыраженные полюса. Генераторы серии СГ2 изготавливаются мощностью от132 до 1000 кВт при высоте оси вращения до 450 мм, в защищенном исполнении IP23, с самовентиляцией IC01, с частотой вращения от 500 до 1500 об/мин.

В журнале “Электричество” №8 2004г. ученым Ороняным Р. В. предложен метод, позволяющий с достаточной для инженерных расчетов точностью вычислять значение экстремальных отклонений напряжений автономного синхронного генератора при сбросе - набросе нагрузки. Зная экстремальные изменения напряжения, можно с помощью полученных в статье формул рассчитать значение индуктивных сопротивлений по поперечной оси генератора х>q> и x’>q>..

В журнале “Электричество” №10 2004г. ученым Джендубаевым А.-З.Р представлена математическая модель позволяющая исследовать динамические и статические режимы асинхронного генератора с учетом потерь в стали статора и фазного ротора. В широком диапазоне изменения скольжения учет потерь а стали фазного ротора повышает точность расчета.

В обзоре докладов 23 сессии СИГРЭ (1970) рассматривается актуальные вопросы создания и работы синхронных генераторов большой мощности и их систем возбуждения.

В книге Абрамова А. И. “Синхронные генераторы” рассмотрены основные свойства и поведение синхронных генераторов при различных режимах работы, возникающих во время эксплуатации. Даны требования к системам возбуждения и показана необходимость введения форсировки возбуждения не всех синхронных машинах в целях повышения устойчивости работы энергосистемы. Рассмотрены вопросы нагрева обмоток при установившихся режимах и при форсировках возбуждения. Подробно рассмотрен асинхронный режим работы генераторов включая вопросы асинхронного пуска, даны методы расчета и приведены опытные данные.

1. Исходные данные

Данные для проектирования

Назначение

Генератор

Номинальный режим работы

Продолжительный

Номинальная отдаваемая мощность Р>2>, кВт

30

Количество фаз статора m>1>

3

Способ соединения фаз статора

Y

Частота напряжения f, Гц

50

Коэффициент мощности cos φ

0,8

Номинальное линейное напряжение U>, В

400

Частота вращения n>1>, об/мин

1500

Способ возбуждения

От спец. обмотки

Степень защиты от внешних воздействий

IP23

Способ охлаждения

IC01

2. Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы

2.1 Конфигурация

Принимаем изоляцию класса нагревостойкости F

Количество пар полюсов (9/1)

р=60f/n>1>=60∙50/1500=2

Индуктивное сопротивление рассеяния обмотки статора (рисунок 11.1)

х>σ*>=0,08 о.е.

Коэффициент мощности нагрузки (11.1)

к>=

Предварительное значение КПД (рисунок 11.2)

η'=0,88 о.е.

2.2 Главные размеры

Расчетная мощность (1.11)

Р'=к>2>/cosφ=1.05∙30/0,8=39.4 кВт.

Высота оси вращения (таблица 11.1)

h=225 мм.

Допустимое расстояние от корпуса до опорной поверхности (таблица 9.2)

h>1>=7 мм.

Наружный диаметр корпуса (1.27)

D>корп>=2(h-h>1>)=2(225-7)=436 мм.

Максимально допустимый наружный диаметр сердечника статора (таблица 9.2)

D>н1>>max>=406 мм.

Выбираемый диаметр сердечника статора (§ 11.3)

D>н1>=406 мм.

Внутренний диаметр сердечника статора (§ 11.3)

D>1>=6+0,69·D>н1>=6+0,69∙406=286 м.

Предварительное значение линейной нагрузки статора (рис. 11.3)

А'>1>=220 А/см.

Предварительное значение магнитной индукции в воздушном зазоре и номинальном режиме (рисунок 11.4)

В'>=0,77 Тл.

Предварительное значение максимальной магнитной индукции в воздушном зазоре машины при х.х. (11.3)

В'>б0>=В'>/к>=0,77/1,05=0,73 Тл.

Полюсное деление статора (1.5)

мм.

Индуктивное сопротивление машины по продольной оси (рис. 11.5)

х>d>>*>=2.5 о.е.

Индуктивное сопротивление реакции якоря по продольной оси (11.4)

х>ad>>*>=х>d>>* >- х>σ*>=2,5-0,08=2,42 о.е.

Коэффициент, учитывающий наличие зазоров в стыке полюса и сердечника ротора или полюсного наконечника и полюса (§ 11.3)

к'=1,07

Расчетная величина воздушного зазора между полюсным наконечником и сердечником статора (11.2)

мм.

Уточненная величина воздушного зазора (§ 11.3)

б=1 мм.

Форма зазора концентричная по рисунку 11.8

Коэффициент полюсной дуги для пакетов с широкими полюсными наконечниками

а>=0,77 (§ 11-3)

Радиус очертания полюсного наконечника

Действительная ширина полюсной дуги в сечении пакета с широкими полюсными наконечниками

Ширина полюсного наконечника, определяемая хордой в сечении пакета с широкими полюсными наконечниками

Отношение b’>Y>/b’>

b’>Y>/b’>=0.48

Ширина полюсного наконечника, определяемая хордой в сечении пакета с узкими полюсными наконечниками

Действительная ширина полюсной дуги в сечении пакета с узкими полюсными наконечниками

Действительный коэффициент полюсной дуги для пакетов с узкими полюсными наконечниками

Коэффициент полюсной дуги : средний и расчетный

2.3 Сердечник статора

Марка стали 2013, изолировка листов оксидированием, толщина стали 0,5 мм.

Коэффициент заполнения сердечника статора сталью (§ 9.3)

к>=0,97.

Коэффициент формы поля возбуждения (рисунок 11.9)

к>=1,17.

Обмоточный коэффициент (§ 9.3)

к>об1>=0,91

Расчетная длина сердечника статора (1.31)

.

Конструктивная длина сердечника статора (1.33)

>1>=ℓ'=160 мм.

Отношение конструктивной длины к внутреннему диаметру сердечника статора

λ=ℓ>1>/D>1>=160/286=0,56.

Проверка по условию λ< λ>max> (рисунок 11.10)

λ>max>=1,07.

Количество пазов на полюс и фазу (§ 11.3)

q>1>=3,5.

Количество пазов сердечника статора (9.3)

z>1>=2рm>1>q>1>=4∙3∙3,5=42.

Проверка правильности выбора значения z>1> (11.15)

z>1>/gm>1>=42/(2∙3)=7 - целое число.

2.4 Сердечник ротора

Марка стали 2013, толщина листов 0,5 мм, листы без изоляции, коэффициент заполнения стали к>=0,97.

Длина сердечника ротора (11.20)

>2>=ℓ>1>+(10..20)=160+10=170 мм.

2.5 Сердечник полюса и полюсный наконечник

Марка стали 2013 У8А, толщина листов 0,5 мм, листы без изоляции, коэффициент заполнения к>=0,97

Длина шихтованного сердечника полюса (11.19)

>п>=ℓ>1>+(10..15)=160+10=170 мм.

Суммарная длина пакетов с широкими полюсными наконечниками

Количество пакетов сердечника полюса соответственно с широкими, узкими и крайними полюсными наконечниками

Магнитная индукция в основании сердечника полюса (§ 11.3)

В'>п>=1,45 Тл.

Предварительное значение магнитного потока (9.14)

Ф'=В'>D>1>ℓ'>1>10-6/р=0,77∙286∙160∙10-6/2=17,6∙10-3 Вб.

Ширина дуги полюсного наконечника (11.25)

b>н.п>=ατ=,0.77∙224,5=173 мм

Ширина полюсного наконечника (11.28)

b'>н.п>=2R>н.п>sin(0.5b>н.п>/R>н.п>)= 2∙142∙sin(0,5∙173/142)=162,49 мм.

Высота полюсного наконечника (§ 11.3)

h'>н.п>=3 мм.

Высота полюсного наконечника по оси полюса для машин с эксцентричным зазором (11.29)

Поправочный коэффициент (11.24)

к>=1,25h>н.п>+25=1,25*28+25=60

Предварительное значение коэффициента магнитного рассеяния полюсов (11.22)

σ'=1+к>35б/τ2=1+60∙35*1/224,5=1,04

Ширина сердечника полюса (11.21)

b>п>=σ'Ф'∙106/(к>ℓ>п>В'>п>)=1,04∙17,6∙10-3∙106/(0,97∙170∙1,45)=78 мм.

Высота выступа у основания сердечника (11.32)

h'>п>=0.5D>1>-( h>н.п>+ б +h>B>+0.5b>п>)=0,5*286-(28+1+12+0,5*78)=63 мм.

Предварительный внутренний диаметр сердечника ротора (11.33)

D'>2>=d>=к> мм.

Высота спинки ротора (11.34)

h>с2>=0,5D>1>-б-h'>п>-0,5D'>2>=0,5∙286-1-63-28-0,5∙72=13 мм.

Расчетная высота спинки ротора с учетом прохождения части магнитного потока по валу (11.35)

h'>с2>=h>с2>+0,5D'>2>=13+0,5∙72=49 мм.

Магнитная индукция в спинке ротора (11.36)

В>с2>= Тл.

3. Обмотка статора

Принимаем двухслойную петлевую обмотку из провода ПЭТ-155, класс нагревостойкости F, укладываемую в трапецеидальные полузакрытые пазы.

Коэффициент распределения (9.9)

к>р1>=;

где α=60/q>1.>

Укорочение шага (§ 9.3)

β'>1>=0,8

Шаг обмотки (9.11)

у>п1>=β>1>z>1>/(2p)=0,8∙42/(2∙2)=8,4;

Принимаем у>п1>=8.

Укорочение шага обмотки статора по пазам (11.37)

β>1>=2ру>п1>/z>1>=2∙3∙8/42=0,762.

Коэффициент укорочения (9.12)

к>у1>=sin(β>1>∙90˚)=sin(0,762∙90)=0,93.

Обмоточный коэффициент (9.13)

к>об1>=к>р1>∙к>у1>=0,961∙0,93=0,91.

Предварительное количество витков в обмотке фазы (9.15)

w'>1>=.

Количество параллельных ветвей обмотки статора (§ 9.3)

а>1>=1

Предварительное количество эффективных проводников в пазу (9.16)

N'>п1>=;

Принимаем N'>п1>=10.

Уточненное количество витков (9.17)

.

Количество эффективных проводников в пазу (§ 11.4)

N>=2

Количество параллельных ветвей фазы дополнительной обмотки

а>=2.

Количество витков дополнительной обмотки статора (11.38)

.

Уточненное значение магнитного потока (9.18)

Ф=Ф'(w'>1>/w>1>)= 17,6∙10-3 (69,7/70)= 17,5∙10-3 Вб.

Уточненное значение индукции в воздушном зазоре (9.19)

В>=В'>(w'>1>/w>1>)=0,77∙(69,7/70)=0,767Тл.

Предварительное значение номинального фазного тока (9.20)

А.

Уточненная линейная нагрузка статора (9.21)

.

Среднее значение магнитной индукции в спинке статора (9.13)

В>с1>=1,6 Тл.

Обмотка статора с трапецеидальными полуоткрытыми пазами (таблица 9.16)

В'>з1>>max>=1,9∙0,95=1,8 Тл.

Зубцовое деление по внутреннему диаметру статора (9.22)

t>1>=πD>1>/z>1>=3.14∙286/42=21,4 мм.

Предельная ширина зубца в наиболее узком месте (9.47)

b'>з1>>min>= мм.

Предварительная ширина полуоткрытого паза в штампе (9.48)

b'>п1>=t>1>>min>-b'>з1>>min>=23.37-10.56=12.8 мм.

Высота спинки статора (9.24)

h>c>>1>= мм.

Высота паза (9.25)

h>n>>1>=(D>н1>-D>1>)/2-h>c>>1>=(406-286)/2-35=25 мм.

Высота шлица (§ 9.4)

h>=0,5 мм.

Большая ширина паза

.

Меньшая ширина паза

Проверка правильности определения ширины паза

Площадь поперечного сечения паза в штампе

Площадь поперечного сечения паза в свету

Площадь поперечного сечения корпусной изоляции

Площадь поперечного сечения прокладок между верхними нижними катушками в пазу

Площадь поперечного сечения паза

Площадь поперечного сечения паза для размещения основной обмотки

Количество элементарных проводов в эффективном (§ 9.4)

с=6

Размеры провода (приложение 1)

d / d’=1,4/1.485;

S=1,539 мм2.

Коэффициент заполнения паза

Среднее зубцовое деление статора (9.40)

t>ср1>=π(D>1>+h>п1>)/z>1>=3,14(286+25)/42=23,3

Средняя ширина катушки обмотки статора (9.41)

b>ср1>=t>ср1>п1>=23,3∙8=186,4.

Средняя длина одной лобовой части обмотки (9.60)

>л1>=(1,16+0,14*р)b>ср1>+15=(1,16+0,14*2)*186,4+15=284 мм.

Средняя длина витка обмотки (9.43)

>ср1>=2(ℓ>1>+ℓ>л1>)=2(284+160)=890 мм.

Длина вылета лобовой части обмотки (9.63)

>в1>=(0,12+0,15р)b>ср1>+10=(0,12+0,15*2)186,4+10=88 мм.

Плотность тока в обмотке статора (9.39)

J>1>=I>1>/(S∙c∙a>1>)=54.1/(6*1,5539)=5,86 А/мм2.

Определяем значение А>1>J>1> (§11.4)

А>1>J>1>=253∙5,86=1483 А2/см∙мм2.

Допустимое значение А>1>J>1 >(рисунок 11.12)

>1>J>1>)доп=2150 > 1483 А2/см∙мм2.

4. Расчет магнитной цепи

4.1 Воздушный зазор

Расчетная площадь поперечного сечения воздушного зазора (11.60)

S>=α'τ(ℓ'>1>+2б)=0,66∙224,5(160+2∙1)=24000 мм2.

Уточненное значение магнитной индукции в воздушном зазоре (11.61)

В>=Ф∙106/S>=17,5∙103/24000=0,73Тл.

Коэффициент, учитывающий увеличение магнитного зазора, вследствие зубчатого строения статора

к>б1>=.

МДС для воздушного зазора (9.121)

F>=0,8бк>∙103=0,8∙1∙1,16∙0,73∙103=679. А.

4.2 Зубцы статора

Расчетная площадь поперечного сечения зубцов статора (11.64)

S>з1(1/3)>= мм2.

Магнитная индукция в зубце статора (11.65)

В>з1(1/3)>=Ф∙106/S>з1(1/3)>=17,5∙10-3*106/10,11∙103=1,74 Тл.

Напряженность магнитного поля (приложение 9)

Н>з1>=12,9А/см.

Средняя длина пути магнитного потока (9.124)

L>з1>=h>п1>=25 мм.

МДС для зубцов (9.125)

F>з1>=0,1Н>з1>L>з1>=0.1∙12,9∙325=32 А.

4.3 Спинка статора

Расчетная площадь поперечного сечения спинки статора (11.66)

S>c>>1>=h>c>>1>ℓ>c>>1>k>c>=35∙160∙0.97=5430 мм2.

Расчетная магнитная индукция (11.67)

В>с1>=Ф∙106/2(S>c>>1>)= 17,5∙10-3*106/(2∙5430)=1,61 Тл.

Напряженность магнитного поля (приложение (12)

Н>с1>=7,88 А/см.

Средняя длина пути магнитного потока (9.166)

L>с1>=π(D>н1>-h>с1>)/4р=3,14(406-35)/(4∙2)=146 мм.

МДС для спинки статора (11.68)

F>с1>=0,1∙Н>с1>L>с1>=0,1∙7,88∙146=37А.

4.5 Полюсы

Величина выступа полюсного наконечника (11.72)

b''>п>=0,5(b'>н.п >– b>п>)=0,5(162-78)=42 мм.

Высота широких полюсных наконечников (11.83)

Расстояние между боковыми поверхностями смежных полюсных наконечников (11.84)

>н.п>=-b>н.п>-3.14*h>/p=224,5-173-9,57=42 мм.

Коэффициент магнитной проводимости потока рассеяния (11.85)

.

Длина пути магнитного потока (11.87)

L>п>=h'>п>+0,7h>н.п>=63+0,7*28=82,6 мм.

Расстояние между боковыми поверхностями узких пакетов смежных полюсных наконечников

.

Коэффициент магнитной проводимости потока рассеяния в зоне узких пакетов полюсных наконечников

λ>=0,5n>Y> ℓ>h>Y>/а>=0.5*4*8*23,6/109,8=3,44

Коэффициент магнитной проводимости потока рассеяния в зоне крайних пакетов полюсных наконечников

λ>кр> = 2*l>кр> *h>Y>/a>Y>=2*9*23,4/107,8=3,9

Суммарный коэффициент магнитной проводимости потока рассеяния полюсных наконечников

λ>н.п>.=λ>+λ>+λ>кр>=50+3,4+3,9=57,3

МДС для статора и воздушного зазора (11.91)

F>бзс>=F>+F>з1>+F>с1>=679+32+37=748 А.

Магнитный поток рассеяния полюсов (11.92)

Ф>=4λ>п>ℓ>н.п>F>бзс>∙10-11=4∙150∙170∙748∙10-11=0,763∙10-3 Вб.

Коэффициент рассеяния магнитного потока (11.93)

σ=1+Ф>/Ф=1+0,763∙10-3 /17,55∙10-3 =1,043

Расчетная площадь поперечного сечения сердечника полюса (11.94)

S>п>=к>ℓ>п>b>п>=0,97∙170∙78=13,2*103 мм2.

Магнитный поток в сердечнике полюса (11.95)

Ф>п>=Ф+Ф>=(17,55+0,763) 10-3 =18,31∙10-3 Вб.

Магнитная индукция в сердечнике полюса (11.96)

В>п>=Ф>п>/(S>п>∙10-6)= 18,31∙10-3/(13,2*103∙10-6)=1,42 Вб.

Напряженность магнитного поля в сердечнике полюса (приложение 21)

Н>п>=3,5 А/см.

МДС для полюса (11.104)

F>п>=0,1∙L>п>∙Н>п>=0,1∙84,6*3,5=30 А.

4.6 Спинка ротора

Расчетная площадь поперечного сечения спинки ротора (11.105)

S>с2>=ℓ>2>h'>с2>=170∙49∙0,97=8080 мм2.

Среднее значение индукции в спинке ротора (11.106)

В>c>>2>=σФ∙106/(2S>с2>)=1,043∙17,5∙10-3∙106/(2∙8080)=1,13Тл.

Напряженность магнитного поля в спинке ротора (приложение 21)

Н>c>>2>=1,28 А/см.

Средняя длина пути магнитного потока в спинке ротора (11.107)

L>с2>=[π(D>2>+2h>c>>2>)/(4p)]+0,5h'>с2>=3,14(72+2∙13)/(4∙2)+0,5∙49=63 мм.

МДС для спинки ротора (9.170)

F>c>>2>=0.1∙L>c>>2>∙H>c>>2>=0.1∙63∙1,28=8 А.

4.7 Воздушный зазор в стыке полюса

Зазор в стыке (11.108)

б>п2>=2ℓ>п>∙10-4+0,1=2∙170∙10-4+0,1=0,13 мм.

МДС для зазора в стыке между сердечником полюса и полюсным наконечником (

F>п2>=0,8б>п2>п>∙103=0,8∙0,13∙1,42∙103=104 А.

Суммарная МДС для полюса и спинки ротора (11.170)

F>пс>=F>п>+F>с2>+F>п2>+F>зс>=30+8+104=142А.

4.8 Общие параметры магнитной цепи

Суммарная МДС магнитной цепи (11.111)

F>Σ(1)>= F>бзс>+F>пс>=748+142=890 А.

Коэффициент насыщения (11.112)

к>нас>=F>/(F>+F>п2>)=890/(679+104)=1,14

Рисунок 1 - Характеристики холостого хода

5. Активное и индуктивное сопротивление обмотки статора для установившегося режима

Активное сопротивление обмотки фазы (9.178)

r>1>= Ом.

Активное сопротивление в относительных единицах (9.179)

r>1*>=r>1>I>1>/U>1>=0,118∙54,1∙/400=0,0276 о.е.

Проверка правильности определения r>1*> (9.180)

r>1*>= о.е.

Коэффициенты, учитывающие укорочение шага (9.181, 9.182)

к>>1>=0,4+0,6>1>=0,4+0,6∙0,762=0,86;

к'>>1>=0,2+0,8>1>=0,2+0,8∙0,762=0,81.

Коэффициент проводимости рассеяния (9.187)

λ>п1>=

Коэффициент проводимости дифференциального рассеяния (11.118)

λ>д1>=.

Коэффициент проводимости рассеяния лобовых частей обмотки (9.191)

λ>л1>=0,34.

Коэффициент зубцовой зоны статора (11.120)

к>вб=>>>>.>

Коэффициент, учитывающий влияние открытия пазов статора на магнитную проницаемость рассеяния между коронками зубцов (§ 11.7)

к>=0,02

Коэффициент проводимости рассеяния между коронками зубцов (11.119)

.

Суммарный коэффициент магнитной проводимости потока рассеяния обмотки статора (11.121)

λ>1>=λ>п1>+λ>л1>+λ>д1>+λ>=1,154+1,092+1,3+0,2=3,8.

Индуктивное сопротивление обмотки статора (9.193)

х>=1,58f>1>ℓ>1>w2>1>1>/(pq>1>∙108)=1.58∙50∙160∙702∙3,38/(2∙3,5∙108)=0,336 Ом.

Индуктивное сопротивление обмотки фазы статора (9.194)

х>>>*>=х>1>I>1>/U>1>=0,1336∙54,1∙/400=0,0787 о.е.

Проверка правильности определения х>1*>(9.195)

х>>>*>= о.е.

6. Расчет магнитной цепи при нагрузке

Строим частичные характеристики намагничивания

Ф=f(F>бзс>), Ф>=f(F>бзс>), Ф>п>=f(F>п2>) (о.е.).

Строим векторные диаграммы Блонделя по следующим исходным данным: U1=1; I1=1; cos=0,8;

ЭДС, индуктированная магнитным потоком воздушного зазора

E>=1,06 о.е.

МДС для воздушного зазора

F>=0,8 о.е.

МДС для магнитной цепи воздушного зазора и статора

F>бзс>=0,9 о.е.

Предварительный коэффициент насыщения магнитной цепи статора

к'>нас>=F>бзс>/F>=0,9/0,8=1,13

Поправочные коэффициенты, учитывающие насыщение магнитной цепи

х>d>=0,95;

х>q>=0,67;

к>qd>=0,0036.

Коэффициенты реакции якоря

к>>d>=0,85;

к>>q>=0,32.

Коэффициент формы поля реакции якоря

к>фа>=1,05.

Амплитуда МДС обмотки статора (11.125)

F>a>=0.45m>1>w>1>об1>I>1>фа>/р=0,45∙3∙70∙0,89∙54,1*1,05/2=2388 А.

Амплитуда МДС обмотки статора в относительных единицах (11.127)

F>а*>= о.е.

Поперечная составляющая МДС реакции якоря, с учетом насыщения, отнесенная к обмотке возбуждения (11.128)

F>aq>/cos=х>q>k>aq>F>a>>*>=0.67∙0.32∙2,68=0,57 о.е.

ЭДС обмотки статора, обусловленная действием МДС

E>aq>/cos=0.73о.е.

Направление вектора ЭДС Е>>d>, определяемое построением вектора Е>aq>/cosψ

=61;

cos=0.48;

sin=0.87

Продольная МДС реакции якоря с учетом влияния поперечного поля (11.130)

F'>ad>=x>d>k>ad>F>a*>sin+k>qd>F>a*>cos·/δ=0.95*0,85∙0.87*2,68+0,0036*2,68*0,48*224,5*0,66/1=2,56

Продольная составляющая ЭДС

E>>d>>*>=Ф>>d>=0,99 о.е.

МДС по продольной оси

F>>d>>*>=0,82о.е.

Результирующая МДС по продольной оси (11.131)

F>ба*>=F>>d>>*>+F'>ad>>*>=0,82+2,56=3,38о.е.

Магнитный поток рассеяния

Ф>>>*>=0,23о.е.

Результирующий магнитный поток (11.132)

Ф>п*>=Ф>>d>>*>+Ф>>>*>=0,99+0,23=1,22 о.е.

МДС, необходимая для создания магнитного потока

F>п.с>=0,42 о.е.

МДС обмотки возбуждения при нагрузке (11.133)

F>п.и*>=F>ба*>+F>пс*>=33,8+0,42=3,8 о.е.

МДС обмотки возбуждения при нагрузке (11.134)

F>п.н>=F>пн*>·F>>>(1)>=3,8∙890=3382 А.

7. Обмотка возбуждения

Напряжение дополнительной обмотки (1.135)

U>d>=U>1>w>d>/w>1>=400∙7/70=40 В.

Предварительная средняя длина витка обмотки возбуждения (11.136)

l'>ср.п>=2,5(l>п>+b>п>)=2,5(170+78)=620 мм.

Предварительная площадь поперечного сечения проводника обмотки возбуждения (11.173)

S'= мм2.

Предварительное количество витков одной полюсной катушки (11.138)

w'>п>= .

Расстояние между катушками смежных полюсов (11.139)

а>= мм.

По таблице 10-14 принимаем изолированный медный провод марки ПЭВП (класс нагревостойкости изоляции В) прямоугольного сечения с двусторонней толщиной изоляции 0,15 мм, катушка многослойная.

Размеры проводника без изоляции (приложение 2)

а х b=1,9 х 3,15.

Размеры проводника с изоляцией (приложение 3)

а′ х b′=2,05х 3,3

Площадь поперечного сечения проводника (приложение 2)

S=5,622 мм2.

Предварительное наибольшее количество витков в одном слое

N>'=(hп-hпр)/(1,05b')= (63-2∙5)/(1,05∙3,3)=15,3

Предварительное количество слоев обмотки по ширине полюсной катушки

N′>=w>g>’/ N>'=183/15,3=12

Выбираем N> =18 слоев обмотки по ширине полюсной катушки

4 слоя по 16 витков

3 слоя по 13 витков

3 слоя по 10 витков

4 слоя по 8 витков

4 слоя по 6 витков

Уточненное наибольшее количество витков в одном слое)

N> =16

Уточненное количество витков одной полюсной катушки

w>п>=189.

Размер полюсной катушки по ширине

b>к.п>=1,05N>а’=1,05·18·2,05=38,8 мм.

Размер полюсной катушки по высоте (11.150)

h>к.п>=1,05N>b’=1,05·16∙3,3=55,5мм.

Средняя длина витка катушки (11.151)

l>ср.п>=2(l>п>+b>п>)+(b>+2(b>+b>))=2(170+78)+3,14(38,8+·6)=650 мм.

Ток возбуждения при номинальной нагрузке (11.153)

I>п.н>=F>п.н>/w>п>=3382/189=17,9 А.

Количество параллельных ветвей в цепи обмотки возбуждения (§ 11.9)

а>п>=1.

Уточненная плотность тока в обмотке возбуждения (11.154)

J>п>=I>п.н>/(а>п>S)=17,9/(1∙5,622)=3,18 А/мм2.

Общая длина всех витков обмотки возбуждения (11.155)

L>п>=2рw>п>l>ср.п>∙10-3=4∙189∙650∙10-3=492 м.

Массам меди обмотки возбуждения (11.156)

m>м.п>=>∙8,9L>п>S∙10-3=8.9∙5,622∙492∙10-3=27,7 кг.

Сопротивление обмотки возбуждения при температуре 20 С (11.157)

r>п>=L>п>/(>м20>п>S)=492/(57∙1∙5,622)=1,367 Ом.

Максимальный ток возбуждения (11.158)

I>п>>max>=U>п>/(r>п>m>)=(40-2)/(1,367∙1,38)=20,2 А.

Коэффициент запаса возбуждения (11.159)

I>п>>max>/I>п.н>=20,2/17,9=1,13.

Номинальная мощность возбуждения (11.160)

Р>п>=(40-2)∙20,2=770 Вт.

8. Параметры обмоток и постоянные времени. Сопротивления обмоток статора при установившемся режиме

8.1 Сопротивления обмоток статора при установившемся режиме

Коэффициент продольной реакции якоря (таблица 11.4)

k>ad>=0,85

к>нас(0,5)>=.

МДС для воздушного зазора

F>б(1)>=679 о.е.

Индуктивное сопротивление продольной реакции якоря (11.162)

х>ad>>*>= о.е.

Коэффициент поперечного реакции якоря (таблица 11.4)

к>aq>=0.32.

8.1.5 Индуктивное сопротивление поперечной реакции якоря (11.163)

х>aq>>*>=о.е.

Синхронное индуктивное сопротивление по продольной оси (11.164)

х>d>>*>=х>ad>>*>+х>>>*>=2.79+0.0787=2,868 о.е.

Синхронное индуктивное сопротивление по поперечной оси (11.165)

х>q>>*>=х>aq>>*>+х>>>*>=1,12+0,0787=1,198 о.е.

8.2 Сопротивление обмотки возбуждения

Активное сопротивление обмотки возбуждения, приведенное к обмотке статора (11.166)

о.е.

Коэффициент магнитной проводимости потоков рассеяния обмотки возбуждения (11.167)

>п>>>=>н.п>+0,65>пс>+0,38>п.в>=58,1+0,65∙74,5+0,38∙17,4=113,1

Индуктивное сопротивление обмотки возбуждения (11.168)

х>п*>=1,27к>ad>ad>>*>о.е.

Индуктивное сопротивление рассеяния обмотки возбуждения (11.169)

х>п>>>>*>=х>п*> - х>ad>>*>=3.11-2,79=0,32 о.е.

8.3 Переходные и сверхпереходные сопротивления обмотки статора

Переходное индуктивное сопротивление обмотки статора по продольной оси (11.188)

x'>d>>*>=x>>>*>+ о.е.

Переходное индуктивное сопротивление обмотки статора по поперечной оси

х'>q>>*>=x>q>>*>=1,198 о.е.

Сверхпереходное индуктивное сопротивление обмотки статора по продольной оси

x''>d>>*>=x>d>>*>=0.36

Сверхпереходное индуктивное сопротивление обмотки статора по поперечной оси

x''>q>>*>=x>q>>*>=1,198

8.4 Сопротивления для токов обратной и нулевой последовательности

Индуктивное сопротивление обмотки статора для токов обратной последовательности при работе машины на малое внешнее сопротивление (11.194)

х>2*>=о.е.

Индуктивное сопротивление обмотки статора для токов обратной последовательности при большом внешнем индуктивном сопротивлении (11.195)

х>2*>=0,5(х''>d>>*>+х''>q>>*>)=0.5(0,136+1,198)=0,78 о.е.

Индуктивное сопротивление двухслойной обмотки статора для токов нулевой последовательности (11.196)

8

Активное сопротивление обмотки фазы статора для тока нулевой последовательности при рабочей температуре (11.197)

r>0*>=r>1*(20)>∙m>=0,02761∙1,38=0,038 о.е.

8.5 Постоянные времени обмоток

Обмотка возбуждения при разомкнутых обмотках статора и демпферной (11.198)

Т>d>>0>=x>a>>*>/w>1>r>п*>=3.11/2*3,14*50*0,005=2с.

Обмотка возбуждения при замкнутых обмотках статора и демпферной (11.199)

Т'>d>=T>d>>0>x>d>>*>/x>d>>*>=2*0.36/2,868=0.2 с.

Обмотка статора при короткозамкнутых обмотках ротора (11.205)

T>a>=x>2*>/w>1>r>1*>=0,78/(2∙3.14∙50∙0,0276)=0.09 с.

9. Потери и КПД

Расчетная масса стали зубцов статора (9.260)

m>з1>=7,8z>1>b>з1ср>h>n>>1>l>1>k>c>∙10-6=7,8∙42∙9,4∙25*160∙0.97∙10-6=11,9кг.

Магнитные потери в зубцах статора (9.251)

P>з1>=4.4В2>з1ср>m>з1>=4.4∙1,742∙11,9=160 Вт.

Масса стали спинки статора (9.261)

m>c>>1>=7.8(D>н1>-h>c>>1>)h>c>>1>l>1>k>c>∙10-6=7.8∙3.14(406-35)35∙160∙0.97∙10-6=50 кг.

Магнитные потери в спинке статора (9.254)

Р>с1>=4.4В2>с1>m>c>>1>=4.4∙1.612∙50=570 Вт.

Амплитуда колебаний индукции (11.206)

В>0>=>0>=0,35∙1,16∙0,73=0.3Тл.

Среднее значение удельных поверхностных потерь (11.207)

р>пов>=к>0>(z>1>n>1>∙10-4)1.5(0.1В>0>t>1>)2=1.8(42∙1500∙10-4)1,5(0.1∙0.3∙21,4)2=12 Вт/м2.

Поверхностные потери машины (11.208)

Р>пов>=2рl>п>пов>п>∙10-6=4∙224,5∙0,669∙170∙12∙1∙10-6=1,2 Вт.

Суммарные магнитные потери (11.213)

Р>>>=Р>с1>+Р>з1>+Р>пов>=570+160+1,2=731 Вт.

Потери в обмотке статора (11.209)

Р>м1>=m>1>I2>1>r>1>m>+m>1>(I'>пн>/)2r>d>m>=3∙54,12∙0,118∙1,38+3(17,9/)20,006∙1,38=1433 Вт.

Потери на возбуждение синхронной машины при питании от дополнительной обмотки статора (11.214)

Р>п>=I2>пн>r>п>m>+2I>пн>=17,9∙1,367∙1,38+2∙17,9=640 Вт.

Добавочные потери в обмотке статора и стали магнитопровода при нагрузке (11.216)

Р>доб>=0,005Р>=0,005∙30000=150 Вт.

Потери на трение в подшипниках и на вентиляцию (11.211)

Р'>мх>=Р>т.п>+Р>вен>=822=8()2()2=420 Вт.

Потери на трение щеток о контактные кольца (11.212)

Р>т.щ>=2,6I>пн>D>1>n>1>∙10-6=2.6∙17,9∙286∙1500∙10-6=20 Вт.

Механические потери (11.217)

Р>мх>=Р'>мх>+Р>тщ>=420+20=440 Вт.

Суммарные потери (11.218)

Р>>=Р>>>+Р>м1>+Р>доб>+Р>п>+Р>мх>=731+1433+150+640+440=3400 Вт.

КПД при номинальной нагрузке (11.219)

=1-Р>>/(Р>2н>+Р>>)=1-3400/(30000+3400)=89,8 %.

10. Характеристики машин

10.1 Отношение короткого замыкания

U>=(U>10>-U>1н>)/U>1н>=20%

Значение ОКЗ (11.227)

ОКЗ=Е'>0*>/х>d>>*>=1.13/2,868=0,4 о.е.

Кратность установившегося тока к.з. (11.228)

I>k>/I>1н>=ОКЗ∙I>пн*>=0.4 ∙3.8=1,52 о.е.

Наибольшее мгновенное значение тока (11.229)

i>уд>=1,89/х''>d>>*>=1.89/0,36=5,3 о.е.

Статическая перегружаемость (11.223)

S=E'>00*>k>p>/x>d>cos>=2,8687∙1,045/2,868∙0,8=1,95 о.е.

Угловые характеристики

Определяем ЭДС

Е'>0*>=4,2 о.е.

Определяем уравнение (11.221)

Р>*>=(Е'>0*>/х>d*>)sin+0.5(1/х>q*>-1/x>d*>)sin2=4,2/2,868sin+0.5(1/1,198-1/2,868)sin2=1,46sin+0,24sin2.

11. Тепловой и вентиляционный расчеты

11.1 Тепловой расчет

Потери в основной и дополнительной обмотках статора (11.247)

Р'>м1>=m>1>m'[I'2r>1>+(I>пн>/)r>d>]=3ּ1,48[54,12∙0,118+(17,9/)2∙0,006)=1535 Вт;

где m'>=1,48 - коэффициент для класса нагревостойкости изоляции В § 5.1.

Условная внутренняя поверхность охлаждения активной части статора (9.379)

S>n>>1>=D>1>l>1>=ּ286ּ160=1,44*105 мм2.

Условный периметр поперечного сечения (9.381)

П>1>=2h>n>>1>+b>1>+b>2 >=2,25+12,7+15,7=78,4 мм.

Условная поверхность охлаждения пазов (9.382)

S>и.п1>=z>1>1>l>1>=42ּ78,4ּ160=5,27*105 мм2.

Условная поверхность охлаждения лобовых частей обмотки (9.383)

S>л1>=4D>1>l>1>=4ּּ286ּ188=3,16*105 мм2.

Условная поверхность охлаждения двигателей с охлаждающими ребрами на станине (9.384)

S>маш>=D>н1>(l>1>+2l>п1>)= ּ406(160+2ּ88)=4,26*105 мм2.

Удельный тепловой поток от потерь в активной части обмотки и от потерь в стали, отнесенных к внутренней поверхности охлаждения активной части статора (9.386)

р>п1>= Вт,

где к=0,84 - коэффициент (таблица 9.25).

Удельный тепловой поток от потерь в активной части обмотки и от потерь в стали, отнесенных к поверхности охлаждения пазов (9.387)

р>и.п1>= Вт.

Удельный тепловой поток от потерь в активной части обмотки и от потерь в стали, отнесенных к поверхности охлаждения лобовых частей обмотки (9.388)

р>л1>== Вт.

Окружная скорость ротора (9.389)

v>2>= м/с.

Превышение температуры внутренней поверхности активной части статора над температурой воздуха внутри машины (9.390)

t>п1>=42 С,

где >1>=16ּ10-5 Вт/мм2ּград - коэффициент теплоотдачи поверхности статора.

Перепад температуры в изоляции паза и катушек из круглых проводов (9.392)

t>и.п1>= C.

Превышение температуры наружной поверхности лобовых частей обмотки над температурой воздуха внутри двигателя (9.393)

t>л1>=р>л1>/>1>=3,1*10-3/16ּ10-5=20 C

Среднее превышение температуры обмотки над температурой воздуха внутри двигателя (9.396)

t'>1>=(t>п1>+t>и.п1>)+(t>л1>+t>и.п1>) = (42+4,2)+ (20+13,1) C.

Потери в двигателе, передаваемые воздуху внутри машины (9.397)

Р'>=к(Р'>м1>>сΣ>)+Р'>м1>+Р'>м2>+Р>мхΣ>+Р>=0,84

(15353360 Вт.

Среднее превышение температуры воздуха внутри двигателя над температурой наружного воздуха (9.399)

t>= C.

Среднее превышение температуры обмотки над температурой наружного воздуха (9.400)

t>1>=t'>1>+t>=37,6+6,2=43,8 C.

11.2 Обмотка возбуждения

Условная поверхность охлаждения многослойных катушек из изолированных проводов (11.249)

S>п2>=2рl>ср.п>h>=4∙623∙53=13,2*104 мм2.

Удельный тепловой поток от потерь в обмотке, отнесенных к поверхности охлаждения обмотки (11.250)

р>п>=кР>п>/S>п2>=0,9∙684/13,2*104=47*10-4 Вт/мм2.

Коэффициент теплоотдачи катушки (§ 11.13)

>=6,8∙10-5Вт/(мм2 C).

Превышение температуры наружной поверхности охлаждения обмотки (11.251)

t>пл>=р>п>/>=47*10-4/6,8*10-5=69 C.

Среднее превышение температуры обмотки над температурой воздуха внутри машины (11.253)

t>B>>2>=t'>n>+t>ип>=69+12=81 С.

Среднее превышение температуры обмотки над температурой охлаждающего воздуха (11.254)

t>п>=t'>п>+t>=81+6,2=87 С.

11.3 Вентиляционный расчет

Необходимый расход воздуха (5.28)

V>=м3/с.

Z>1>=600

Наружный диаметр вентилятора

мм

Внутренний диаметр колеса вентилятора

мм

Длина лопатки вентилятора

мм

Количество лопаток вентилятора

Линейные скорости вентилятора по наружному и внутреннему диаметрам соответственно:

м/с

м/с

Напор вентилятора

Па

Площадь поперечного сечения входных отверстий вентилятора

мм2

Максимальный расход воздуха

м3

Действительный расход воздуха

м3

Действительный напор вентилятора

Па

12. Масса и динамический момент инерции

12.1 Масса

Масса стали сердечника статора (11.255)

m>с1Σ>=m>з1>+m>с1>=11,9+50=61,9 кг.

Масса стали полюсов (11.256)

m>сп>=7,8∙10-6к>l>п>(b>п>h'>п>+к>b>нп>h>нп>)2р=7,8∙10-6∙0,97∙170 (78∙65+0,7∙162∙28)∙4 = 42,4 кг.

Масса стали сердечника ротора (11.257)

m>с2>=6,12к>10-6l>1>[(2,05h>с2>+D>2>)2-D>2>]=6,12∙0,97∙10-6∙170[(2,05∙13+72)-722]=4,6 кг.

Суммарная масса активной стали статора и ротора (11.258)

m>сΣ>=m>сзΣ>+m>сп>+m>с2>=61,9+42,4+4,6=108,9

Масса меди обмотки статора (11.259)

m>м1>=8,9∙10-6m>1>(a>1>w>1>l>ср1>S>0>+a>d>w>d>l>срд>S>эфд>)=8,9∙10-6∙3(63∙1∙70*890*9,234 + 2∙7∙9,234∙890) = 18,4кг.

Суммарная масса меди (11.261)

m>мΣ>= m>м1>+m>н.п>=18,4+27,7=46кг.

Суммарная масса изоляции (11.262)

m>=(3,8D1.5>н1>+0,2D>н1>l>1>)10-4=(3,8∙4061,5+0,2∙406∙160)∙10-4=4,4кг.

Масса конструкционных материалов (11.264)

m>=АD>н1>+В=1,25∙406-300=207,5 кг.

Масса машины (11.265)

m>маш>=m>сΣ>+m>мΣ>+m>+m>=109,9+46+4,4+207,5=367 кг.

12.2 Динамический момент инерции ротора

Радиус инерции полюсов с катушками (11.266)

R>п.ср>=0,5[(0,5D2>1>+(0.85-0.96)(0.5D>2>+h>c>>2>)2]∙10-6=0.5[(0.5∙2862 + 0.96(0.5∙72 +13)2]∙10-60,0115 м.

Динамический момент инерции полюсов с катушками (11.267)

J>п>=(m>сп>+m>мп>+m>>d>)4R2>п.ср>=(42,4+24,6)4∙0,01152=0,77 кг/м2.

Динамический момент инерции сердечника ротора (11.268)

J>с2>=0,5m>с2>∙10-6[(0,5D>2>+h>с2>)2-(0,5D>2>)2]=0,5∙4,6∙10-6[(0,5∙72+13)2-0,5∙72]=0,01 кг/м2.

Масса вала (11.269)

m>=15∙10-6l>1>D2>2>=15∙10-6∙160*722=12,5кг.

Динамический момент инерции вала (11.270)

J>=0,5m>(0,5D>2>)210-6=0.5∙12,5(0.5∙72)2∙10-6=0,01 кг/м2.

Суммарный динамический момент инерции ротора (11.271)

J>и.д>=J>n>+J>c>>2>+J>=0,077+0,01+0,01=0,79 кг/м2.

13. Механический расчет вала

Расчет вала на жесткость

Данные для расчета:

D>н2>=284 мм, l>2>=170 мм, δ=1 мм

d>1> = 70 мм; d>2> = 75 мм; d>3> = 87 мм; d>4> = 75 мм; у>1> = 70 мм; у>2> = 120 мм; х>1> = 34 мм;

х>2> = 98 мм; а = 254 мм; b = 232 мм; c = 94 мм; l = 514 мм; t = 7,5 мм.

Сила тяжести (3-3)

Н

Прогиб вала на середине сердечника от силы тяжести по (3-5)

Номинальный момент вращения (3-1б)

Н·м

Поперечная сила (3-7)

Н

Прогиб вала от поперечной силы (3-8)

Расчетный эксцентриситет сердечника ротора (3-9)

мм

Сила одностороннего магнитного притяжения (3-10)

Н

Дополнительный прогиб от силы тяжести (3-11)

мм

Установившийся прогиб вала (3-12)

мм

Результирующей прогиб вала (3-13)

мм

Сила тяжести упругой муфты (§ 3-3)

Н

Прогиб от силы тяжести упругой муфты (3-14)

мм

Определение критической частоты вращения

Первая критическая частота вращения

об/мин

n>кр >должно превышать максимальную рабочую частоту на 30%, донное условие выполняется.

Расчет вала на прочность

Изгибающий момент (3-17)

Н·м

Момент кручения (3-19)

Н

Момент сопротивления при изгибе (3-20)

мм 3

Приведенное напряжение (3-21)

Па

Значение σ>пр> ни при одном сечении вала не должно превышать σ>=245 ·10 6 Па, данное условие выполняется.

Литература

1. Гольдберг О.Д., Гурин Я.С., Свириденко И.С. Проектирование электрических машин: Учебник для вузов. – М.: Высшая школа, 2001.- 430 с.

2. Копылов И.П. Проектирование электрических машин: Учебник для вузов. – 3-е изд., испр. и доп. – М.: Высшая школа, 2002. –757 с.: ил.


Overview

Лист1
Лист2
Лист3


Sheet 1: Лист1

Наименование участка Средняя длина пути магнитного потока Площадь поперечного сечения участка Ф, Е о.е. 0,5 1 1,1 1,2 1,3



Ф, Вб 0,00875 0,0175 0,01925 0,021 0,02275



Е, В 115,5 231 254,1 277 300



Коэф-ты В, Тл Н, А/см F, А В, Тл Н, А/см F, А В, Тл Н, А/см F, А В, Тл Н, А/см F, А В, Тл Н, А/см F, А
Зазор между сердечником и полюсным наконечником 1 24000 1,16 0,3645833333
338,3333333333 0,7291666667
676,6666666667 0,8020833333
744,3333333333 0,875
812 0,9479166667
879,6666666667
Зубцы статора 25 10110 0,97 0,865479723 2,76 6,9 1,7309594461 12,9 32,25 1,9040553907 23,5 58,75 2,0771513353 45 112,5 2,2502472799 115 287,5
Спинка статора 146 5430 0,97 0,8057090239 1,25 18,25 1,6114180479 7,88 115,048 1,7725598527 17 248,2 1,9337016575 44,9 655,54 2,0948434622 100 1460
Зубцы полюсного наконечника

















Сердечник полюса 84,6 13200 0,97 0,6912304879 0,79 6,6834 1,3900268198 3,5 29,61 1,5403334333 12,4 104,904 1,7141522109 27 228,42 1,9284038485 80 676,8
Зазор в стыке полюса и сердечника ротора 0,13

0,6912304879
46,0820325253 1,3900268198
92,6684546505 1,5403334333
102,6888955556 1,7141522109
114,2768140606 1,9284038485
128,5602565657
Спинка ротора 63 8080 0,97 0,5642017327 0,67 4,221 1,197710396 1,28 8,064 1,2412438119 1,7 10,71 1,3540841584 2,7 17,01 1,466924505 6,7 42,21
Fδзс 363,4833333333 823,9646666667 1051,2833333333 1580,04 2627,1666666667
Fδзс* 0,3808871643 0,8634166593 1,1016194995 1,6556933976 2,7529572063
Фσ 0,0003742424 0,000848354 0,0010824013 0,0016268092 0,0027049308
Фσ* 0,0213852823 0,0484773726 0,061851504 0,0929605248 0,1545674743
Фп1 0,0091242424 0,018348354 0,0203324013 0,0226268092 0,0254549308
Фп1* 0,5213852823 1,0484773726 1,161851504 1,2929605248 1,4545674743
Фп2


0,0212551138 0,0231741832
Фп.ср 0,0091242424 0,018348354 0,0203324013 0,0219409615 0,024314557
Фп.ср* 0,5213852823 1,0484773726 1,161851504 1,2537692274 1,3894032569
Fпс 56,9864325253 130,3424546505 218,3028955556 359,7068140606 847,5702565657
Fпс* 0,059714982 0,1365833407 0,2287553877 0,3769298227 0,888152501
420,4697658586 954,3071213172 1269,5862288889 1939,7468140606 3474,7369232323
FΣ* 0,4406021463 1 1,3303748872 2,0326232203 3,6411097074












Ф* 0 0,5 1 1,1 1,2 1,3
Фп.ср* 0 0,521385282 1,048477373 1,161851504 1,253769227 1,38940325
Фσ* 0 0,021385282 0,048477373 0,061851504 0,092960525 0,154567474
Fδзс* 0 0,380887164 0,863416659 1,101619499 1,655693398 2,752957206
Fпс* 0 0,059714982 0,136583341 0,228755388 0,376929823 0,8881525
F* 0 0,47 1 1,17 1,4 2
FΣ* 0 0,4406022146 1 1,330374887 2,0362322 3,641109707

Sheet 2: Лист2











Sheet 3: Лист3